【正文】 /Asρ /%5支座A22001884709222(As=760)B左10022001884601222(As=760)AB跨間22001850620(As=1884)支座B右1000226319216(As=402)BC跨間1000139212(As=226)2支座A220010171534520(As=1570)B左220010171090520(As=1570)AB跨間2200969422(As=1520)支座B右。 框架梁縱向鋼筋計(jì)算表層次截面M /bfξAs39。=1473/（300365）=％％,滿足要求。將下部跨間截面的420鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，=1256 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部： x=ξho=590= mm2a說明富裕， 鋼筋的應(yīng)力達(dá)不到，可近似取 實(shí)配鋼筋：328（AS’=1847mm2）支座 Bl上部實(shí)配鋼筋：325（AS’=1473mm2）ρ=1847/（300590）=％％, /AS=1256/1847=, 滿足要求。按翼緣厚度考慮時(shí)h0=has=65060=590mm,hf′/h0=120/590=,此種情況不起控制作用，故取bf′=2200mm梁內(nèi)縱向鋼筋選用HRB335級(jí)鋼(fy=300N/mm，fy′=300N/mm), =下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算。AB 跨：翼緣計(jì)算寬度 當(dāng)按跨度考慮時(shí)，bf′=l/3=。1層：支座彎矩 MA=()/2=, MA== MB左=. MF==MB右=. MF==跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。m M上== kNm M上== kNm == kNmΣMc=+= kNmA節(jié)點(diǎn)上下柱彎矩 M上=+= kNN] = N/Ac fc=103/需要調(diào)整。N] = N/Ac fc=103/I43 需要調(diào)整。N] = N/Ac fc=103/需要調(diào)整。N] = N/Ac fc=103/需要調(diào)整。N] = N/Ac fc=103/需要調(diào)整。N] = N/Ac fc=103/ 需要調(diào)整。N] = N/Ac fc=103/ 無需調(diào)整。N] = N/Ac fc=103/ 無需調(diào)整。B柱第5層 按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。柱底軸壓比[181。第1層 柱頂軸壓比[181。柱底軸壓比[181。第2層 柱頂軸壓比[181。柱底軸壓比[181。第3層 柱頂軸壓比[181。柱底軸壓比[181。第4層 柱頂軸壓比[181。（2）為了避免框架柱腳過早屈服，二級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面的彎矩設(shè)4241。 ΣMb節(jié)點(diǎn)左右梁端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。ηvc為柱端剪力增大系數(shù)（）。 非抗震設(shè)計(jì) M=+ M=+MQK N=+ N=+NQK 抗震設(shè)計(jì) M=+ N=+由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從組合中求出最不利內(nèi)力(1) Mmax及相應(yīng)N (2)Nmax及相應(yīng)的M (3)Nmin及相應(yīng)的M應(yīng)從兩個(gè)方向的水平地震作用確定最不利內(nèi)力
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