鋼框架結(jié)構(gòu)辦公樓樓設(shè)計畢業(yè)設(shè)計(參考版)
2025-06-30 01:27本頁面
【正文】 [48a+ ]235（75）t w f ya = d max d min0 d。 a 0 163。 時：0h0 163。235f y2）腹板當(dāng) 0 163。③無端彎矩但有橫向荷載作用時： b mx（3） 局部穩(wěn)定1）翼緣工字形截面受壓翼緣外伸部分： b 163。p=2 EAp=2 EAN Ex 、 N Ey ——參數(shù)， N Ex =x， N Ey=y39。 39。 f（73）j y AjbxWxg yWy(1 N )N39。 f（72）j x Ag xWx(1 N )N39。 M y 163。 不考慮地震作用的基本組合的驗算（1）強度驗算N 177。各層柱的編號見圖 69～614：圖 6 9 第一層柱圖 6 10 第二層柱圖 6 9 第三層柱圖 6 10 第四層柱圖 6 11 第五層柱圖 6 12 第六層柱圖 6 13 第七層柱圖 6 14 第八層柱 荷載基本組合荷載基本組合見表 63構(gòu)件與截面編號組合 1組合2組合3組合4組合 5組合6組合 7柱 Z1上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)24N(kN)V(kN)控制組合√柱 Z2上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)00N(kN)V(kN)控制組合√柱 Z3上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)00N(kN)V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)控制組合√柱 Z4上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)下端 截Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)面V(kN)控制組合√柱 Z5上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)控制組合√柱 Z6上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)40My(kN﹒m)N(kN)V(kN)控制組合√柱 Z7上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)控制組合√柱 Z8上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)N(kN)V(kN)控制組合√梁 L1左端截面M(kN﹒m)V(kN)右端截面M(kN﹒m)V(kN)控制組合√ 考慮地震作用的荷載組合（表 64）構(gòu)件與截面編號恒載活載X 向地震組合 8組合 9柱 Z1上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)0N(kN)1756V(kN)39下端 截 面Mx(kN﹒m)3My(kN﹒m)0N(kN)1756V(kN)39控制組合 √柱 Z2上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)00N(kN)V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)7My(kN﹒m)00N(kN)V(kN)控制組合 √柱 Z3上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)00N(kN)V(kN)58下端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)0N(kN)V(kN)58控制組合√柱 Z4上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)10N(kN)68V(kN)下端 截Mx(kN﹒m)6My(kN﹒m)0N(kN)68面V(kN)控制組合√柱 Z5上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)0N(kN)V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)0N(kN)V(kN)控制組合√柱 Z6上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)0N(kN)V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)37My(kN﹒m)0N(kN)V(kN)控制組合√柱 Z7上端 截 面Mx(kN﹒m)13My(kN﹒m)0N(kN)V(kN)6下端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)0N(kN)V(kN)6控制組合√柱 Z8上端 截 面Mx(kN﹒m)My(kN﹒m)0N(kN)187V(kN)下端 截 面Mx(kN﹒m)178My(kN﹒m)0N(kN)187V(kN)控制組合√梁 L1左端截面M(kN﹒m)V(kN)右端截面M(kN﹒m)V(kN)控制組合√ 第七章 結(jié)構(gòu)、構(gòu)件驗算從上 一章 提取 組 合 后 的 控 制 內(nèi) 力 ， 按 照 《 鋼 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計 規(guī) 范 》（GB500172003）和《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB500112001）對框架梁、柱進 行驗算。其中（）內(nèi)表示的是軸壓比，R1 表示 鋼柱正應(yīng)力與強度設(shè)計值的比值 F1/f；R2 表示鋼柱 X 向穩(wěn)定應(yīng)力與強度設(shè)計 值的比值 F2/f；R3 表示鋼柱 Y 向穩(wěn)定應(yīng)力與強度設(shè)計值的比值 F3/f。其中（）內(nèi)表示的是軸壓比，R1 表示 鋼柱正應(yīng)力與強度設(shè)計值的比值 F1/f；R2 表示鋼柱 X 向穩(wěn)定應(yīng)力與強度設(shè)計 值的比值 F2/f；R3 表示鋼柱 Y 向穩(wěn)定應(yīng)力與強度設(shè)計值的比值 F3/f。 + X向地震= + +X向地震組合 2：S = + Ehk = + 180。SGE ——重力荷載代表值的效應(yīng)；SEh k ——水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SEvk ——豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，本結(jié)構(gòu)不考慮該項；Swk ——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)。所以可以直接應(yīng)用 PKPM 中 SATWE 得到的活載內(nèi)力值。雪荷載的組合值 系數(shù)為 ，樓面活荷載按等效均布荷載計算取 。表 61在用 PKPM 計算內(nèi)力時，豎向活荷載考慮的是屋面活荷載與樓面活荷載的組合。 X風(fēng) 考慮地震作用的荷載組合（1）計算地震作用時，建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值 和各可變荷載組合值之和。 180。 X風(fēng)組合 7：S = + 180。 180。(活 X風(fēng)) = + (活 X風(fēng))組合 6： S = + 180。 X風(fēng)組合 4：S = + 180。（3）綜上考慮以下 7 種荷載基本組合組合 1：S = +組合 2：S = + 180。（2）由永久荷載效應(yīng)控制的組合：式中：S = g G SGk + 229。因為版面的 問題，主要選取第一層的。說明 縱向的抗側(cè)剛度不夠，需要加強。經(jīng)驗算風(fēng)荷載作用下層位移和層位移角很小，遠(yuǎn)小于限值，不起控制作用。 H 為自基礎(chǔ)頂面至柱頂?shù)目偢叨龋?h 為層高。（2）梁彈性撓度驗算根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》附錄 （結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的變形容許值），主梁的撓度容許值為[vr ] = l / 400,[vQ ] = l / 500,次梁[vr ] = l / 250,[vQ ] = l / 300 ，經(jīng)驗算，都符合，且主梁的富裕不是很大，可以按初選的計算。 荷載組合信息見圖 510：圖 510 荷載組合 結(jié)果分析與截面調(diào)整 結(jié)果分析（1）鋼構(gòu)件驗算 經(jīng)驗算所有梁、柱各項指標(biāo)都沒有超過的限值，但部分構(gòu)件有很大的富裕。 設(shè)計信息見圖 59：圖 59 設(shè)計信息（3）荷載組合 各工況分項系數(shù)都可從荷載規(guī)范和抗震規(guī)范里查得。本框架不考慮二階彈性分析，即不考慮 P效應(yīng)。 這樣做將使得柱和墻上分得的軸力比較均勻，接近手算結(jié)果，傳給基礎(chǔ)的荷載 更為合理。本結(jié)構(gòu)不
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