【正文】 各區(qū)格板的彎矩計算列于表236。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。q/2作用下的彎矩值兩者之和。/m)跨中A區(qū)格方向76396Φ8120419方向68134Φ8200251B區(qū)格方向76=297Φ8150335方向68=255Φ8190265C區(qū)格方向76=91Φ8200251方向68=72Φ8200251D區(qū)格方向76=116Φ8200251方向68=52Φ8200251支座A邊支座(方向)76734Φ10100785A邊支座(方向)76564Φ10130604AB76734Φ10100785AC76564Φ10130604B邊支座76469Φ8100503C邊支座76162Φ8200251BB76682Φ10110719BD76=376Φ8130387CD76=130Φ8200251DD76=130Φ8200251 G、H區(qū)格板的計算因板兩端與梁固接，按調幅法計算跨度凈跨= =（3600300/2）=3450mm= =（2400300/2）=2250mm 圖225 板的計算跨度活荷載設計值：q ==恒荷載設計值：g == kN/m2g+q= kN/m2b、計算截面的彎矩設計值及配筋（見表235）表235 計算截面的彎矩設計值及配筋截面中間區(qū)格板帶左邊跨端支座左邊跨跨中第一內支座右邊跨跨中右邊跨端支座計算跨度彎矩系數1/161/111/111/111/16彎矩314512197208137配筋Φ8150Φ10140Φ8200Φ8200Φ8200鋼筋有效面積335561251251251 屋面板屋面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖226所示。75河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文）表234 板的配筋計算截面(mm)M(kN?m)(mm178。計算配筋量時，取內力臂系數。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm（長跨）方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取為76mm。查表“雙向板按彈性分析的計算系數表”（見《混凝土結構》）對各區(qū)格彎矩進行計算。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、E、F三種去較大的D板計算，G、H按單向板計算。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內支座固支時g+q作用下的支座彎矩。跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內支座鉸支時177。q == kN/m2面層 25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2板自重 100厚現澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/ m2板底抹灰 15厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計 kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+= kN/ m2q/2= kN/ m2板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm，L2 bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm。 樓面板樓面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖224所示。取1m寬板為計算單元?！督ㄖY構抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構造要求配箍，不再進行受剪承載力計算。m)N(kN)(mm)5875(m2)600565600565(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心 374＜0336＜0選筋420420實配面積(mm)12561256%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m =m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中。m = ⅤⅤ截面:：①==m根據C柱內力組合表221選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數后，各截面控制內力如下:ⅣⅣ截面:：①==m=+==（）=m將和180。m取180。m梁端取左震, 也取左震：=m第二層梁與C柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表221查得：左震 +=m 右震 混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內力組合表221查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋420232+328232+328實配面積(mm)125634563456% 以第一層C柱為例，剪力設計值按下式調整：=m == ②=m == ②=m == ②=== kNm=+=m =（）= kN的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。=m＜==m 右震 +=m取= 第一層梁與C柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表219查得：左震 以第一，二層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設計。m =m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表230中.表230柱正截面受壓承載力計算（標準層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm = ⅤⅤ截面：①==m根據D柱內力組合表222，選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數后，各截面控制內力如下:ⅣⅣ截面：①==m=+==（）= kNm將和180。m取180。m梁端取左震, 也取左震：=m第二層梁與D柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表222查得：左震 +=m 右震 +=混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由D柱內力組合表222查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。m =柱的抗剪承載能力:式中 ——框架的計算剪跨比，當＜１時，取=１當＞3，取=3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設計值，當＞ 時取== 取==＞=取=設柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件： 即 kN＞截面滿足抗剪要求。由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內力得：=m)N(kN)(mm)54005875(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心641＜0403＜02264＜0選筋420228+322228+322實配面積(mm)125623722372% 以第一層D柱為例，剪力設計值按下式調整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設計值。m =截面采用對稱配筋，具體配筋見表229，表中： 當＜15時,取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構件的截面曲率修正系數；—— 考慮構件長細比對構件截面曲率的影響系數； —— 偏心距增大系數；—— 軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；—— 混凝土相對受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。m = ⅢⅢ截面：①==m =ⅡⅡ截面：①==m根據D柱內力組合表222，選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數后，各截面控制內力如下：ⅠⅠ截面：①==m對底層柱底（IIIIII截面）。m=+==（）= kNm將和180。m取180。m梁端取左震，也取左震：=m第一層梁與D柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表222查得：左震 +=m 右震 +=因此，對一、。由于框架結構的底層柱過早出現塑性屈服，將影響整個結構的變形能力。地震往返作用，兩個方向的彎矩設計值均應滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然。因此，在框架設計中，應體現“強柱弱梁”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點處，（）。梁先屈服使整個框架有較大的內力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335，=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 表228 軸壓比限值類別抗震等級一二三框架柱框架梁由D柱內力組合表315查得:ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 Φ=8n=2。（kN）（kN）調整后的剪力（kN）（kN）300665300665250415103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數（n）n=2?？紤]地震作用的反復性。m=+= kN=+= kN考慮承載力抗震調整系數=若調整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調整后的剪力進行斜截面計算。mDE跨： +=+=m＞+=m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。m =m =m〉M屬于第一類T型截面。 翼緣計