【正文】 2）驗(yàn)算是否需要按計算配置鋼筋加密區(qū)長度取中大值，則取非加密區(qū)的箍筋取肢設(shè)置，箍筋設(shè)置滿足要求。1．BC梁中最大彎矩為2．bh=250600， As=35mm， fc=，梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級鋼，(),a1=，3．按翼緣高度考慮 實(shí)際配筋取3根20 HRB335(As=941mm2)，滿足要求跨中配筋率應(yīng)大于和中的較大值。底層是指無地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層?！?jié)點(diǎn)左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和； ——柱端彎矩增大系數(shù)；。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對稱配筋，故應(yīng)從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力：及相應(yīng)的N及相應(yīng)的M及相應(yīng)的M表見附表。（ 四 ）計算跨間最大彎矩兩間一共去5個控制界面：邊跨兩左端，右端，跨中，中跨左端，跨中。表81 承載力抗震調(diào)整系數(shù)受彎梁偏壓柱受剪軸壓比軸壓比（ 三 ） 梁內(nèi)力組合表該框架內(nèi)力組合共考慮了四種內(nèi)力組合，,，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見附表，其中豎向荷載作用下的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩()。，；（ 二 ）承載力抗震調(diào)整系數(shù)從理論上講，抗震設(shè)計中采用的材料強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)高于非抗震設(shè)計時的材料強(qiáng)度設(shè)計值。永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)按規(guī)定來取：當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時，；當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，對結(jié)構(gòu)的傾覆、。（ 一 ）作用效應(yīng)組合結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間，可能遇到同時承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。第一節(jié) 框架梁內(nèi)力組合梁內(nèi)力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面。 ＝ 0時，θ ＝ (4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B ＝ Mk / [Mq * (θ 1) + Mk] * Bs （混凝土規(guī)范式 ） B＝ [ *(21)+ ]* = )] Bs＝ 210000.* 335.* 81.^2/[*++6**(1+*)]= ： 矩形截面，γf39。M　 Mq =(+)*(* +* )* ^2 = M Asy39。= ，實(shí)配φ 8150 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My39。 =*(* +* )* ^2 = M My= + = M Asx= ，實(shí)配φ 8150 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My =(+)*(* +* )* ^2= M　 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　 Mxa =(+)*(* )* ^2 = 泊松比：μ＝1/5. 考慮活荷載不利組合。 ＝ 0時，θ ＝ (4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B ＝ Mk / [Mq * (θ 1) + Mk] * Bs （混凝土規(guī)范式 ） B＝ [ *(21)+ ]* = )] Bs＝ 210000.* 335.* 81.^2/[*++6**(1+*)]= ： 矩形截面，γf39。M　 Mq =(+)*(* +* )* ^2 = M Asy39。= ，實(shí)配φ10150 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My39。 =*(* +* )* ^2 = M My= + = M Asx= ，實(shí)配φ 8150 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　 My =(+)*(* +* )* ^2= M　 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　 Mxa =(+)*(* )* ^2 = 泊松比：μ＝1/5. 考慮活荷載不利組合。其余層軸力計算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞?；钶d作用下，頂層梯形荷載化為等效均布荷載 用彎矩二次分配法并可利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計算結(jié)果要小，因此對梁跨中彎矩應(yīng)乘以的系數(shù)予以增大。為柱長度。其余層軸力計算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，而柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計算恒載作用時的柱底軸力，要考慮柱的自重。 ，（三角形荷載）圖6４ 荷載的等效頂層梯形荷載化為等效均布荷載則頂層各桿的固端彎矩為跨：倆端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動支座其余層梯形荷載化為等效均布荷載同理，其余層各桿的固端彎矩為： （ 二　）用彎矩二次分配法來計算恒載作用下的梁端、柱端彎矩。梁端和柱端彎矩采用彎矩二次分配法來計算，計算時先對各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配，向遠(yuǎn)端傳遞(傳遞系數(shù)為1/2)，然后對由于傳遞而產(chǎn)生的不平衡彎矩再進(jìn)行分配，不再傳遞，到此為止，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。圖55 左風(fēng)作用下框架彎矩圖圖56 左風(fēng)作用下梁端剪力及柱軸力圖第六章 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算取3軸線橫向框架進(jìn)行計算，如圖所示，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。表510 各層邊柱柱端彎矩及剪力計算層次y5999764 241504999764 241503999764 241502999764 241501737147 21390表511 各層中柱柱端彎矩及剪力計算層次Y5999764 368384999764 368383999764 368382999764 368381737147 26412注：,剪力單位為KN。（ 三）風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算計算方法與地震作用下的相同,都采用D值法。 頂層 中間層 底層 圖54 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載計算簡圖(kN)（ 二 ）風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算 根據(jù)水平荷載，計算層間剪力，再依據(jù)層間側(cè)移剛度，計算出各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。 將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，如下表：表58 風(fēng)荷載計算層次Z(m) 54321 其中，A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。《荷載規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于30m，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)來考慮風(fēng)壓脈動的影響。m）VE=（ME左+ME右）/l邊柱NEkN56 46 36 26 16 注：表中彎矩單位為,減力單位為KN梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式來計算 表57 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N5646362616水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖所示：圖52 左地震作用下框架彎矩圖圖53 左地震作用下梁端剪力及柱軸67第二節(jié) 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算（ 一 ）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)計算主要承重結(jié)構(gòu)時按下式來計算： 式中，—風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）—高度Z處的風(fēng)振系數(shù)—風(fēng)荷載體型系數(shù)—風(fēng)壓高度變化系數(shù)—基本風(fēng)壓（kN/m2）由《荷載規(guī)范》， 50年的基本風(fēng)壓：=，地面粗糙度為B類。mVE=（ME左+ME右）/llME左（kN 表54 各層邊柱柱端彎矩及剪力計算層次y572499976415085 4143199976415085 3198299976415085 2237899976415085 1264373714712412 表55 各層中柱柱端彎矩及剪力計算層次y5724 99976432523 41431 99976432523 31982 99976432523 22378 99976432523 12643 73714718067 表56 AB，BC跨剪力及柱軸力計算AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力層l（m）ME左kN—下層層高對該層層高的比值及查表得。 —上下梁的相對線剛度變化的修正值，由上下梁相對線剛度比值 及查表得。（ 四 ）水平地震作用下框架內(nèi)力計算將層間剪力分配到該層的各個柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反彎點(diǎn)高度來求柱上、下端的彎矩。具體計算過程如下表，各樓層的地震剪力按 來計算，一并列入表中，表52 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層Hi（m）GiHi∑GiHiFi（kN）Vi（kN）△ue5 614 614 4 599 1214 3 468 1681 2 336 2017 1 225 2242 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖圖51 橫向水平地震作用及層間地震剪力 （ 三 ）水平地震作用下的位移驗(yàn)算用D值法來驗(yàn)算框架第層的層間剪力、層間位移及結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移分別按下式來計算： 計算過程見下表，表中計算了各層的層間彈性位移角。 式中， ——相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；——結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，多質(zhì)點(diǎn)取總重力荷載代表值的85％；徐州地區(qū)特征分區(qū)為一區(qū)，又場地類別為Ⅱ類，查規(guī)范得特征周期查表得，水平地震影響系數(shù)最大值由水平地震影響系數(shù)曲線來計算，式中， ——衰減系數(shù)，＝，； 因?yàn)?所以不需要考慮頂部附加水平地震作用。圖41 框架計算簡圖第五章 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算第一節(jié) 橫向水平地震作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算和側(cè)移計算（ 一 ） 橫向自振周期的計算表611橫向自振周期的計算表51能力法計算自振周期層位Gi∑D∑Gi△ui=∑Gi/Diui=∑△uiGiuiGiui25 756928 4 756928 3 756928 2 756928 1 537184 　　　　∑Giui∑Giui2（ 二 ）水平地震作用及樓層地震剪力計算該建筑結(jié)構(gòu)高度遠(yuǎn)小于40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，因此用