freepeople性欧美熟妇, 色戒完整版无删减158分钟hd, 无码精品国产vα在线观看DVD, 丰满少妇伦精品无码专区在线观看,艾栗栗与纹身男宾馆3p50分钟,国产AV片在线观看,黑人与美女高潮,18岁女RAPPERDISSSUBS,国产手机在机看影片

正文內容

電動微車用變速箱及馬達控制器的結構設計畢業(yè)論文(參考版)

2025-06-26 08:40本頁面
  

【正文】 參考文獻[1] 《機械傳動設計手冊》 主編:江耕華 胡來容 陳啟松 煤炭工業(yè)出版社出版[2] 《行星齒輪傳動設計》 主編:饒振綱 化學工業(yè)出版社出版[3] 《機械設計》 主編:濮良貴 紀明剛 高等教育出版社[4] 《幾何精度控制技術》主編:茍向峰 中國鐵道出版社[5] 《機械零件設計手冊》 主編:葛志祺 冶金工業(yè)出版社出版.58。這次的實習使我更深的體會到懷著感恩的心去生活,處處都能發(fā)現(xiàn)它的美。這次在實習中做論文的經歷也會使我終身受益,我感受到做論文是要真真正正用心去做的一件事情,就如用心的去生活一樣,里面的每一個結構,或者說零件都是我經過長時間的努力思考,一遍又一遍的用solidworks進行三維建模,同時一遍又一遍的根據(jù)實際需要對結構進行改進。為此,我還專門去了一家制作整車的單位參觀馬達變速箱的安裝過程。從最初的資料收集,確定設計思路;然后選定設計實物,并對實物進行數(shù)據(jù)采集:然后使用solidworks來進行電動微車用變速箱及馬達控制器的實體模型的構建;結合設計計算過程中的各項數(shù)據(jù)加以綜合改進,并且根據(jù)該馬達控制器的安裝要求、散熱要求以及內部空間要求一步一步的改進控制器外殼結構。我相信其中的酸甜苦辣最終都會化為甜美的甘泉。雖然我的論文作品不是很成熟,還有很多不足之處,但我可以自豪的說,這里面的每一個組件,都是我勞動的成果。在這段時間里,我學到了很多知識也有很多感受,從開始對solidworks三維建模只有一個初步的了解,到可以根據(jù)一個設計需要不斷地完善一個產品的設計。以下是我設計的幾款馬達控制器外殼,見【圖71】、【圖72】、【圖73】、【圖74】、【圖75】、【圖76】: 圖71 圖72 圖73 圖74 圖75 圖76結語經過了兩個多月的學習、實習和工作,我終于完成了《電動微車用變速箱及馬達控制器的結構設計》的畢業(yè)設計。而因為這個外殼并非由公司自己內部完成,而是交由外協(xié)廠家生產。外殼設計方案的三維模型圖見【圖523】、【圖524】: 圖523 圖524由外殼公差等級為7級,查書《幾何精度控制技術》標注形位公差,得行星架x1的二維工程圖紙,見【圖525】:圖525 中心輪壓板設計對于中心輪壓板的設計,主要是基于安裝簡便、強度合適、成本低廉以及便于加工等方面。行星架x1的三維模型圖如【圖512】【513】所示: 圖512 圖513行星架x1與行星輪c軸承的裝配示意圖如【圖514】、【515】、【516】:圖514 圖515圖516由行星架公差等級為7級,查書《幾何精度控制技術》,得行星架x1的二維工程圖紙,見【圖517】:圖517對于行星架x2的設計可參照x1的結構來進行設計。因為單臂式行星架結構簡單,可容納較多的行星輪,所以選擇單臂式行星架。由行中心輪b的公差等級為7級,分度圓直徑為112mm,齒寬為50mm。 中心輪b的設計中心輪b內齒輪,考慮到定位因數(shù),同時在工作中中心輪b是固定的,因此綜合上述得到的齒輪各項數(shù)據(jù),中心輪b的三維模型如下圖【圖510】所示圖510由于該齒輪為內齒輪,工作時固定,因此無需軸承。1.求軸向力與徑向力的比值由上可得,因為行星輪b分別與太陽輪a和中心輪b嚙合,且三個行星輪b成周向分布,受力平衡且兩兩相呼抵消。查書《幾何精度控制技術》【附表46】、【附表48】、【附表51】、【附表54】、【附表56】、【附表57】可得:行星齒輪c 圓柱度公差值為5圓跳動公差值為25 單個齒距極限偏差 螺旋線總共差 徑向綜合總公差 一齒徑向綜合總公差由上可得行星輪c的二維零件圖為【圖59】:圖59根據(jù)行星輪c安裝軸承處的軸徑為15mm,又考慮行星齒輪傳動結構緊湊,行星架中空間較小,且因為行星輪c上所受的力相互抵消,因此軸承受力不大。由此可得軸的結構尺寸為:圖56由齒輪軸的受力圖,見【圖57】圖57由于行星輪c處在太陽輪a和中心輪b之間,因此所受的圓周力與軸向力兩兩相互抵消且行星輪c在以太陽輪a為軸的圓周上均勻分布,因此無徑向作用力,因此只需滿足齒輪的強度要求即可,不再進行軸的強度校核。且因為行星齒輪減速箱箱體結構緊湊,行星輪c與兩側的滾動軸承之間要求較高的定位精度,因此選擇軸肩定位。由齒輪的材料為40Cr,調質處理,查書《機械設計》可得材料40Cr經調質處理后的性能為(,故取毛坯直徑為70mm100mm):硬度為HBS241~286,抗拉強度極限=735MPa,屈服強度極限為=540MPa,彎曲疲勞極限為=355MPa,剪切疲勞極限=200MPa,許用彎曲應力=70MPa。由行太陽輪a的公差等級為7級,分度圓直徑為16mm,齒寬為40mm。5. 零件結構設計 行星齒輪傳動結構依照上述數(shù)據(jù)由solidworks軟件進行三維建模,可得行星齒輪傳動的結構模型,見【圖51】【圖52】 圖51 圖52 太陽輪a的結構因為太陽輪a是齒輪軸,且為已知構件,直接由solidworks進行建??梢缘玫烬X輪軸的三維模型圖,即【圖53】圖53由于該齒輪軸為電機軸,軸長較短,且為懸臂布置,故不安裝軸承。即 (424)且有: (425) 將各參數(shù)代入式【425】得 太陽輪a:中心輪b:行星輪c:將所得的的值代入式【424】得所選的安全系數(shù)滿足的要求。的值可查書《行星齒輪傳動設計手冊》【圖634】得到太陽輪a:中心輪b:行星輪c:最小安全系數(shù) 意義與相同,其選擇的原則也基本相同,但是對于行星齒輪傳動,由于對其彎曲強度的可靠性要求較高,故須按高可靠性由書《行星齒輪傳動設計手冊》【表611】查得。和可按如下公式計算,即 (418) (419) (420)由書《行星齒輪傳動設計手冊》【圖622】可知 (421) (422) (423)由,代入式【423】得 將所得的參數(shù)代入式【422】、【420】得太陽輪a:所以 將所得的參數(shù)G、H和代入式【421】得所得的參數(shù)分別代入式【418】、【419】得 中心輪b:所以 將所得的參數(shù)G、H和代入式【421】得所得的參數(shù)分別代入式【418】、【419】得 行星輪c:所以 將所得的參數(shù)G、H和代入式【421】得所得的參數(shù)分別代入式【418】、【419】得 將上述參數(shù)代入是【式417】得:太陽輪a:中心輪b: 行星輪c: 查書《行星齒輪傳動設計手冊》【圖633】得太陽輪a的相對齒根圓角敏感系數(shù)中心輪b的相對齒根圓角敏感系數(shù)行星輪c的相對齒根圓角敏感系數(shù)相對齒根表面狀況系數(shù) 考慮齒廓根部的表面狀況,主要是齒根圓角處的粗糙度對齒根彎曲強度的影響。系數(shù)可近似的取為1,其誤差小于5%。其值定義為所計算齒輪的齒根圓角敏感系數(shù)與試驗齒輪的齒根圓角敏感系數(shù)的比值,即;查書《行星齒輪傳動設計手冊》【圖633】得到。的值可查書《行星齒輪傳動設計手冊》【表67】中的公式計算得到。檔齒輪在定載荷工況下工作時,可近似的按名義載荷乘以使用系數(shù)來核算其強度。圖中為齒輪材料的彎曲疲勞強度的基本值,且有。行星輪c:因為其選用的材料為40Cr,調質處理,硬度為270HBS,選用的材料品質和熱處理質量等級為MQ,因此查書《行星齒輪傳動設計手冊》【圖629】得。太陽輪a:因為其選用的材料為20CrMnTi,滲氮后淬火,齒芯部硬度為300HBS,齒面硬度為58~62HRC,選用的材料品質和熱處理質量等級為MQ,因此查書《行星齒輪傳動設計手冊》【圖629】得。圖中的值是試驗齒輪的失效概率為1%時的輪齒彎曲疲勞極限。它的主要影響因素有材料成分,力學性能,熱處理及硬化層深度,結構(鍛、軋、鑄),殘余應力和材料缺陷等。 (416)式中 ——試驗齒輪的齒根彎曲疲勞極限,; ——試驗齒輪的應力修正系數(shù); ——計算彎曲強度的壽命系數(shù); ——相對齒根圓角敏感系數(shù); ——相對齒根表面狀況系數(shù); ——計算彎曲強度的尺寸系數(shù); ——計算彎曲強度的最小安全系數(shù)。將所得的端面重合度的值代入【式413】得嚙合齒輪副a、c的當量齒輪的端面重合度嚙合齒輪副c、b的當量齒輪的端面重合度將所得的當量齒輪的端面重合度的值代入【式410】得嚙合齒輪副a、c的重合度系數(shù)嚙合齒輪副c、b的重合度系數(shù)彎曲強度計算的螺旋角系數(shù) 考慮螺旋角造成的接觸線傾斜對齒根應力產生應力的影響。的值可按書《行星齒輪傳動設計手冊》中的公式計算得到,即 (410)式中 即當量齒輪的端面重合度,其值可按書《行星齒輪傳動設計手冊》中的公式計算得到,即 (411)式中 即基圓螺旋角,其值可按書《行星齒輪傳動設計手冊》中的公式計算得到,即 (412)因為本設計中設計的齒輪皆為直齒圓柱齒輪,因此,代入【式412】得。行星輪c的變位系數(shù)為,因此齒形系數(shù)。本設計中所選擇的齒輪符合上述要求,故可由書《行星齒輪傳動設計手冊》【圖624】中查得太陽輪a的變位系數(shù)為,因此齒形系數(shù)。它考慮了齒根過渡曲線處的應力集中和其他應力對齒根應力的影響。行星輪c的變位系數(shù)為,因此齒形系數(shù)。本設計中所選擇的齒輪符合上述要求,故可由書《行星齒輪傳動設計手冊》【圖622】中查得太陽輪a的變位系數(shù)為,因此齒形系數(shù)。由上可知 太陽輪a:,代入上式得 中心輪b:,代入上式得 行星輪c:,代入上式得齒形系數(shù) 考慮當載荷作用與齒頂時齒形對名義彎曲應力的影響。 N——冪指數(shù), (49)由太陽輪a的齒寬b為40mm,齒高為h==3代入【式49】得由中心輪b的齒寬b為45mm,齒高為h==3代入【式49】得由行星輪c齒寬的b為40mm,齒高為h==3代入【式49】得將計算所得的各齒輪的齒向載荷分布系數(shù)與冪指數(shù)N代入【式48】得太陽輪a的齒向載荷分布系數(shù)中心輪b的齒向載荷
點擊復制文檔內容
環(huán)評公示相關推薦
文庫吧 www.dybbs8.com
備案圖鄂ICP備17016276號-1