【正文】 雖然這3年有很多遺憾，但我并沒有虛度。未來的工作和生活中，我們?nèi)詫⒁宦吠?。與你們的在一起的時(shí)光是快樂的。在此我衷心地祝愿你們永遠(yuǎn)健康、快樂。感謝所有的任課老師，是你們讓我學(xué)到了很多知識(shí)；教會(huì)了我許多專業(yè)技能；給我的論文提供了很大的幫助。崔老師學(xué)識(shí)淵博、治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)，待人平易近人，在崔老師的悉心指導(dǎo)中，我不僅學(xué)到了扎實(shí)的專業(yè)知識(shí)，也在怎樣處人處事等方面收益很多，同時(shí)他對(duì)工作的積極熱情、認(rèn)真負(fù)責(zé)、有條不紊、實(shí)事求是的態(tài)度，給我留下了深刻的印象，使我受益非淺。還記得3年前剛踏進(jìn)校門那一刻，我還是一個(gè)不知世故的懵懂少年，3年的大學(xué)生活，讓我收獲了知識(shí)，收獲了成熟，更讓我懂得了如何做人。2H2O(c)CO2 Fe2O3 (c)FePO41297(s)致謝畢業(yè)了，感謝所有幫助過我的人。H2O MgSO4 1278(s)CaOSiF4(g)CaSO4 (c)SiO2 (c)CaSO42H2O (s)Al PO4(s)HF(L)CaCO3 (c)H2O(g)CaF2(c)H3PO4(L)Ca5F(PO4)3 6872(s)H2SiF6 CaHPO4 (c)H2SO4（100%）(L)CaHPO4K)物質(zhì)名稱標(biāo)準(zhǔn)生成熱Δ：kJ/mol比熱cpkJ/(kgK) D、熱損失Q4 輸出總熱量= Q1+ Q2+ Q3+ Q4+ =+++ Q4 = + Q4輸入總熱量=輸出總熱=+ Q4 Q4=—=過磷酸鈣混化熟化熱量平衡表如表：『表5 2』過磷酸鈣混化熟化熱量平衡表輸入熱量kJ%輸入熱量kJ%磷礦粉熟化過磷酸鈣68% H2SO4水蒸氣空氣尾氣反應(yīng)熱1089515熱損失共計(jì)共計(jì)附錄：『附表1』過磷酸鈣混化熟化物料平衡表進(jìn)料kg%出料kg%磷礦粉(含水1%)硫酸（68%）空氣帶入水熟化過磷酸鈣Ca(H2PO4)2K) ——H2SiF6比熱容，kJ/（kgK)C、尾氣帶出熱量，Q3尾氣中包含有260m3空氣， SiF CO2 Q3=26090+90+90+90= m3式中 260——逸出空氣量，kg ——空氣密度，kg/ m3 ——空氣比熱容，kJ/（kg余下的未參與反應(yīng)，又在反應(yīng)過程中有24kg H2SiF6 按磷礦的組分計(jì)算1kg磷礦與硫酸反應(yīng)的反應(yīng)熱ΔH：ΔH=+++++++= kJ輸入總熱量= Q1+ Q2+ Q3+ Q4=+++103=(2)輸出熱量A、過磷酸鈣帶出的熱量，Q1Q1=100= kJ式中 ——過磷酸鈣的產(chǎn)量，kg ——過磷酸鈣的比熱容，kJ/（kg如結(jié)果為負(fù)值表示放熱，正值表示吸熱.2Ca5F(PO4)3(s) ＋7H2SO4(L) ＋3H2O===3Ca(H2PO4)2K)空氣密度=Q3=26012+26015= kJD、化學(xué)反應(yīng)熱，Q4現(xiàn)將各物質(zhì)的標(biāo)準(zhǔn)生成熱(單位:k,}/mol)分別標(biāo)注在反應(yīng)式各族物質(zhì)的下面。K)Q2=60= kJC、空氣帶入熱量，Q3進(jìn)入系統(tǒng)的空氣量=260m3 /1000kg磷礦粉溫度t=1560℃，比熱容cp= kJ/(kg磷礦粉比熱容cp=(kg則由空氣帶入系統(tǒng)的水：260 70%=。設(shè)空氣溫度為15℃。H2O：—=共生成CaSO4：—+=第二階段共耗H2SO4：+=共生成H2O；+—+=第一階段及第二階段反應(yīng)的F平衡計(jì)算如下：，內(nèi)含F(xiàn)：=，內(nèi)含F(xiàn)：=(PO4)3含氟：=105245kg取與HF反應(yīng)的SiO2 量為18kg，根據(jù)式 18kg SiO2 耗用HF：=相應(yīng)生成SiF4 ：= 生成H2O；=剩余的HF： 按式 反應(yīng) ：= 生成H2SiF6 ：=SiF4 除與HF反應(yīng)生成H2SiF6 外。H2O脫水后的CaSO4：=相應(yīng)生成H2O；=根據(jù)式 Fe2O3 耗 H2SO4：% 1000=耗Ca(H2PO4)2：% 1000=生成FePO4；% 1000=生成CaSO4：% 1000=生成H2O；.11% 1000=Al2O3 耗Ca(H2PO4)2：% 1000=耗Ca(H2PO4)2：% 1000=生成Al PO4；% 1000=生成CaSO4：% 1000=生成H2O；% 1000=(Fe,Al)2O3共耗Ca(H2PO4)2：+= Ca(H2PO4)2耗Ca(H2PO4)2H2O：＝生成HF：＝按式 (Ca,Mg)CO3＋H2SO4===(Ca,Mg)SO4＋ CO2＋H2O CaCO3/kg磷礦相當(dāng)于 ＝：生成CaSO4：＝生成H2O ：＝ kg生成CO2：＝ ＝：＝ kg生成MgSO4：＝ kg生成H2O：＝ kg生成CO2：＝硫酸分解CaF2 的化學(xué)反應(yīng)式：CaF2 ＋H2SO4=== CaSO4＋2HF /kg磷酸相當(dāng)于= /1000kg磷酸 耗用H2SO4：＝生成CaSO4：＝生成HF：＝第一階段中：耗用H2SO4總量＝+++=生成CaSO4總量=+=生成HF總量=+=生成CO2總量=+=生成H2O總量=—=第二階段反應(yīng)計(jì)算如下：依據(jù)式 和 1000kg磷礦分含Ca5F(PO4)3：%1000=由于轉(zhuǎn)化率為95%，則違背分解的Ca5F(PO4)3：5%=H3PO4分解的Ca5F(PO4)3：—（+）=(PO4)3需用H3PO4：=生成Ca(H2PO4)2余F來自CaF2，則磷礦的CaF2＝ mol/kg磷礦1kg磷礦含CaO mol Ca5F(PO4)3含有CaO＝5＝則CaCO3＝(+) ＝ mol MgO， MgCO3根據(jù)以上計(jì)算，磷礦中的各組分量如下：組分 Ca5F(PO4)3 CaCO3 CaF2 MgCO3 Fe2O3 Al2O3 SiO2 mol/kg磷礦 分解磷礦的100% H2SO4需用量計(jì)算如下： 2Ca5F(PO4)3＋35H2SO4＋3H2O===3CaH2PO4＋7CaSO4＋2HF 由上式可見：3molP2O5需用7molH2SO4，即＝ H2SO4/kgP2O51000kg磷礦中的P2O5耗用H2SO4量：%1000＝在生產(chǎn)中的硫酸實(shí)際用量常取硫酸理論用量的105%～110％，現(xiàn)取110％，則實(shí)際用量為 110％＝第一階段反應(yīng)計(jì)算如下7Ca5F(PO4)3＋35H2SO4＋17H2O===21H3PO4＋35CaSO4磷礦中各組分物質(zhì)的量計(jì)算如下。H2O===2 CaSO4＋H2O(Ca,Mg)CO3＋H2SO4===(Ca,Mg)SO4＋ CO2＋H2O (Fe,Al)2O3＋ 3H2SO4 === (Fe,Al) 2(SO4)3＋H2O4HF＋ SiO2 === SiF4＋2H2O 3SiF4 ＋ 3H2O ===2 H2SiF6 SiO2H2O＋7HF第二階段：3Ca5F(PO4)3＋21H2PO4＋15H2O===15Ca(H2PO4)2 ：總反應(yīng)： 2Ca5F(PO4)3＋7H2SO4＋3H2O===3Ca(H2PO4)2設(shè)空氣溫度為15℃。目前過磷酸鈣及部分酸化磷礦的生產(chǎn)工廠采用擠壓造粒的不多。因此，過磷酸鈣及部分酸化磷礦均不能直接進(jìn)行擠壓造粒，除非事先經(jīng)過干燥或延長(zhǎng)熟化期使其自然干燥，待其水分符合要求后再行擠壓造粒。為彌補(bǔ)這一缺陷，不少生產(chǎn)廠將經(jīng)過篩分粒度合格面外形不夠圓整的粒料進(jìn)行磨角、拋光、調(diào)理，制成正式的成品。此種情況下，擠壓造粒的投資省，能耗低。如控制造粒物料的含水量≤5％，則擠壓成粒后無需于燥。對(duì)于某些物料，在施壓后物料粒子接觸點(diǎn)處產(chǎn)生熱點(diǎn)，致使物料熔融形成熔結(jié)橋、待物料溫度下降后即成為固體橋。當(dāng)物料在一對(duì)相向旋轉(zhuǎn)的輥隙中受到擠壓時(shí)，物料因分子的內(nèi)聚力和靜電力而粘結(jié)成為5～20mm(根據(jù)產(chǎn)品粒度要求調(diào)節(jié)輥隙)的連續(xù)薄板，然后將薄板破碎、篩分。 4噴杯箱。11聯(lián)軸器。9電動(dòng)機(jī)。 2吸收室。5整形輪。3,6,8軸承。噴射吸收塔的結(jié)構(gòu)如圖4 4所示： 『圖4 3』擠壓造粒機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖 『圖4 4』噴射吸收塔結(jié)構(gòu)示意圖 1料斗。當(dāng)吸收液中出現(xiàn)較多的硅膠或其他固體雜質(zhì)時(shí)，應(yīng)及時(shí)清理，以免影響正常操作門 在過磷酸鈣生產(chǎn)中，噴時(shí)吸收塔結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、生產(chǎn)強(qiáng)度高、也可作為第二級(jí)吸收設(shè)備使用。循環(huán)槽中的吸收液循環(huán)使用。緊接著夾帶大量液滴的氣流進(jìn)入分離室而降低流速，同時(shí)改變流向引出。由于噴杯下口處射流速度達(dá)20～30m/s,致使液膜被粉碎。