十二萬(wàn)噸聚氯乙烯氯乙烯合成工序工藝設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-09 21:33本頁(yè)面
【正文】 這些都將是我終生受益無(wú)窮。在論文撰寫期間，老師不僅教給我知識(shí)，更重要的是教給我解決問題的方式方法，使我開闊了視野，拓展了思維。本論文是對(duì)我大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)的全面總結(jié)，綜合運(yùn)用所學(xué)專業(yè)知識(shí)來(lái)獨(dú)立完成的工程設(shè)計(jì)。此循環(huán)連續(xù)運(yùn)行。脫吸下來(lái)的氯乙烯氣體通過(guò)微壓回送裝置直接送至生產(chǎn)系統(tǒng)。凈化后的氣體由吸附器頂部排出，脫吸水蒸氣由吸附器頂部進(jìn)入，穿過(guò)活性炭纖維，將被吸附濃縮的氯乙烯脫吸出來(lái)并帶出吸附器進(jìn)入冷凝器，經(jīng)過(guò)冷凝，水蒸氣冷凝氣流入分離槽。由圖1可以看出，新工藝流程的運(yùn)行程序?yàn)椋?個(gè)吸附器共用1套管路系統(tǒng)，運(yùn)行時(shí)相互切換，3個(gè)吸附器依次進(jìn)入吸附狀態(tài)，即當(dāng)吸附器1吸附飽和后，切換到吸附器2吸附，然后到吸附器3吸附；脫吸工序也是依次進(jìn)行的。參考文獻(xiàn)[1] 王正烈，高等教育出版社，2001，20：130.[2] ，化學(xué)工業(yè)出版社，1986：266291.[3] 廖正品. 我國(guó)PVC加工行業(yè)的發(fā)展?fàn)顟B(tài)與趨勢(shì)，聚氯乙烯，2001，3：36，24.[4] ，北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002：1924.[5] ，化學(xué)工業(yè)出版社，1992：337342.[6] ，天津大學(xué)出版社，1993：2438.[7] 化工設(shè)備設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，上海科學(xué)技術(shù)出版社，1985：5657.[8] ，大連理工出版社，1994：3845.[9] ，化學(xué)工業(yè)出版社，1986：167169.[10] 朱自強(qiáng)，化學(xué)工業(yè)出版社，1991：4748.[11] ，化學(xué)工業(yè)出版社，1989：3456.[12] ，天津大學(xué)出版社，1999：155157.[13] 廖巧麗，化學(xué)工業(yè)出版社，2001：97108.[14] ，化學(xué)工業(yè)出版社，2000：2735.[15] ，華南理工大學(xué)出版社，1995：7680.[16] 陳洪鈁，化學(xué)工業(yè)出版社，1995：1419.[17] 潘國(guó)昌，清華大學(xué)出版社，1996：1746.[18] ，化學(xué)工業(yè)出版社，1994：3578.[19] 孫岳明，科學(xué)出版社，2000：124.[20] 楊岳，中國(guó)鐵通出版社，2000：3477.[21] 張順心，天津科技大學(xué)出版社，2001：1463.[22] T. Kurauchi, T. Ohta. Energy absorption in blends of polycarbonate with ABS and SAN. Journal of Material Science, 1984, (19): 16991709.附錄1 主要設(shè)備一覽表序號(hào)位號(hào)設(shè)備名稱規(guī)格臺(tái)數(shù)1E2101氯化氫冷卻器Ф110022E2102石墨冷卻器Ф110023E2103預(yù)熱器Ф90024E2104轉(zhuǎn)化器Ф90025E2105機(jī)前預(yù)冷器Ф240026E2106機(jī)后預(yù)冷器Ф240027E2107全凝器Ф200028E2108尾氣冷凝器Ф190019E2109成品冷凝器Ф2200110V2101混合器Ф2400111V2102酸霧過(guò)濾器Ф1200212V2103除汞器Ф2400213V2104氣柜Ф3800114V2106水分離器Ф1100415V2107中間槽Ф2000116V2108單體貯槽Ф2600117T2101水洗泡沫塔Ф1600218T2102堿洗泡沫塔Ф1600219T2103冷堿塔Ф2400120T2104低沸塔Ф2400121T2105高沸塔Ф24001附錄2 原材料消耗定額一覽表序號(hào)名 稱單位規(guī) 格定 額備注1電石公斤實(shí) 物1660kg/t2氯氣公斤＞94％804 kg/t3氫氣公斤≥98％33 kg/t4電度395kw h/t5蒸汽噸6井水噸32t/t7河水噸10t/t8無(wú)離子水噸附錄3 尾氣處理及三廢排放通過(guò)實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)，在對(duì)原有工藝進(jìn)行深入研究的基礎(chǔ)上，大膽對(duì)原工藝進(jìn)行了簡(jiǎn)化，新的工藝流程為：尾氣－常壓吸附－正壓蒸汽脫吸－內(nèi)循環(huán)降溫－備用。(4)通過(guò)稀酸循環(huán)系統(tǒng)和濃酸循環(huán)系統(tǒng), 不斷地將吸收氯化氫時(shí)所產(chǎn)生的溶解熱移出, 降低吸收溫度, 從而可使產(chǎn)品酸的質(zhì)量分?jǐn)?shù)穩(wěn)定在30%～31%。(2)當(dāng)溫度較高的含氯化氫體積分?jǐn)?shù)為5%～10%的氯乙烯混合氣進(jìn)入吸收塔下部, 由下而上經(jīng)過(guò)各區(qū)域冷卻、吸收后, 99%以上的氯化氫被除去。同時(shí)，也初步解決了節(jié)能、環(huán)保、高效等方面的問題。此方法的優(yōu)點(diǎn)是建廠投資和自動(dòng)化要求都不高，乙炔的轉(zhuǎn)化率高，技術(shù)成熟，流程簡(jiǎn)單。CQ=105 kJ/ h=67167 W 認(rèn)為K= 50 W/(m2?186。C升至40186。C降至45186。C)與所估計(jì)較為接近。C)/kW， Ri= (m2?186。C)管束為正三角形排列，管中心間距t= m水的流速為：u= m/s當(dāng)量直徑： (27） =。CQ= 105 kJ/ h = 110333 W認(rèn)為K= 50 W/(m2?186。C) ρ= kg/m3 λ= W/(m?186。C) ρ= kg/m3 λ= W/(m?186。C升至10186。C降至10186。C，物性常數(shù)為[15]：Cp= kJ/(kg?186。C的水冷卻，溫度變化為30186。C降至45186。C，物性常數(shù)為[15]：Cp= kJ/(kg?186。C的水冷卻，溫度變化為0186。CΔH(VCM)=()=104 kcal/ hΔH(H2O)=()= kcal/ hΔH(H2)=()= kcal/ hΔH(C2H2)=()= kcal/hΔH(EDC)=()= kcal/ hΔH(N2)=()= kcal/ hΔH(O2)=()= kcal/ hΔH1=104 kcal/ h=104 kJ/ h2. 氣化潛熱查表得[9]：10186。C， MPa查得此時(shí)的水的飽和蒸汽壓為：Ps= Pa則機(jī)后冷卻器出口若達(dá)到飽和，含水蒸汽量為：（）= kmol/h kmol/h故混合器經(jīng)機(jī)后冷卻器時(shí)沒有水冷凝下來(lái)因此機(jī)后冷卻器出口（管線10）組成與（管線9相同） 能量衡算各物質(zhì)的熱容計(jì)算公式如下[11]：A C2H2： + B C2H3Cl： +C HCl： +D H2O(g)： ++ E N2： +F H2： +G O2： +H CO2： +I CH3CHO： 1843+J C2H4Cl2： +單位為kcal/ kmol?k 機(jī)前冷卻器的熱量衡算1. 物料溫度由30186。C，115 KPa當(dāng)t=10186。C，查得水的飽和蒸汽壓為：Ps=，則水分壓：（+）164225/（+）= Pa故在混合器中有水凝下來(lái)，40%鹽酸中：nHCl/nH2O=（40/）/（60/18）=設(shè)凝下的水的摩爾流量為x，故（）/（）解得：x= mol/h則混合器出口含水量為：= kmol/h則溶解的HCl量為：= kmol/h混合器出口中HCl量為：= kmol/h混合器出口氣（管線3）組成如表23所示：表23 混合器出口氣（管線3）組成摩爾流量kmol/h摩爾組成mol%質(zhì)量流量kg/h質(zhì)量組成w%HClC2H2H2ON2H2O2CO2總計(jì)100100 石墨冷卻器的物料衡算操作條件： K， kPa石墨冷卻器冷卻下來(lái)的鹽酸濃度為40%，查得此時(shí)水的飽和蒸汽壓為：Ps= Pa，設(shè)冷凝下的水為y，()/() 解得：y= kmol/h故冷卻下的HCl：= kmol/h表24 石墨冷卻器出口（管線4）組成摩爾流量kmol/h摩爾組成mol%質(zhì)量流量kg/h質(zhì)量組成W%HClC2H2H2ON2H2
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