【正文】 祝各位老師萬事如意，工作順利！參 考 文 獻[1]. (第4版).北京:中國建筑工業(yè)出版社，1998年7月.[2]. (第4版).北京:中國建筑工業(yè)出版社，2000年6月.[3]. 任南琪 :中國環(huán)境科學出版社.[4]. :哈爾濱工業(yè)大學出版社，2002年.[5]. :科學出版社，2001年7月.[6]. :中國建筑工業(yè)出版社，1993年6月.[7]. 給水排水設計手冊第1冊(常用資料).北京:中國建筑工業(yè)出版社，1986年12月.[8]. 給水排水設計手冊第5冊(城市排水).北京:中國建筑工業(yè)出版社，1986年12月.[9]. 給水排水設計手冊第6冊(工業(yè)排水).北京:中國建筑工業(yè)出社，1986年12月.[10]. 給水排水設計手冊第9冊(專用機械).北京:中國建筑工業(yè)出社，1986年12月.[11]. 給水排水設計手冊第10冊(技術經濟分析).北京:中國建筑工業(yè)出社，1986年12月.[12]. 給水排水設計手冊第11冊(常用設備).北京:中國建筑工業(yè)出社，1986年12月.[13]. 室外排水設計規(guī)范(GBJ1487) .北京:中國計劃出版社，1998年7月.[14]. :高等教育出版社，2000年.[15]. :化學工業(yè)出版社，2006年.[16]. :化學工業(yè)出版社，2002年4月.[17]. :化學工業(yè)出版社，2002年2月.[18]. [M]. 北京:化學工業(yè)出版社,2004年.。我將在以后的學習與工作中不斷改正，不斷吸取經驗教訓，不斷完善自我，以感謝老師們四年的關心與教導?？梢赃@樣說：在趙老師的耐心指導和自己的努力下，我完成了畢業(yè)設計應完成的任務，達到了畢業(yè)設計的教學要求。本次畢業(yè)設計是我大學四年所學知識的回顧與總結。因此,此畢業(yè)設計對本人是一個很好的鍛煉,達到了對排水工程的一個比較深入地了解,是比較成功的畢業(yè)設計。在工藝流程確定后,就開始了對所選構筑物的設計計算,通過老師的指導和自己的計算,我對污水處理中所用到的一些構筑物有了更深的認識,在高程的計算中自己遇到了不少問題,但在老師的精心指導和自己的努力下,最終問題都一一得到解決,也使自己對污水處理流程有了一個清晰的認識。本次設計為某啤酒廢水處理，是一個真實性課題,在重新熟悉課本和認真查閱資料的基礎上，并結合設計任務書的要求,我對本設計啤酒廢水處理的工藝流程提出了多種方案，在反復的比較下，最終確定了一個最優(yōu)方案。當前水資源緊缺已成為世界關注的焦點，而啤酒廢水有害無毒，應適當采用一些物理化學方法使出水回用，節(jié)約水源。在啤酒廢水治理的今后發(fā)展中，應更加注重回收其中的很多種有用物質，經加工作為飼料添加劑或其他。表211 污泥處理各構筑物標高構筑物名稱池底標高集泥井濃縮池結 論 該啤酒廠采用UASB和CASS組合全生化工藝處理高濃度啤酒廢水其生物活性強，污泥量少，耐沖擊負荷，容積負荷高，占地面積少，COD、BOD的去除率高，出水水質好，管理簡單等優(yōu)點。各處理構筑物的水面標高及池底標高見表33。)。 水頭損失計算 污水流經各處理構筑物水頭損失表28 污水流經各處理構筑物水頭損失表構筑物名稱水頭損失（m）構筑物名稱水頭損失（m）格柵調節(jié)池UASB反應池CASS反應池沉淀池 污水管渠水頭損失計算表表29 污水管渠水頭損失計算表名稱流量(L/s)管徑(mm)坡度I(‰)流速V(m/s)管長(m)I(8). 注意污水流程和污泥流程的配合，盡量減少提升高度。處理裝置及構筑物的水頭損失(6). 盡可能利用地形坡度，使污水按處理流程在構筑物之間能自流，盡量減少提升次數和水泵所需揚程。注意排放水位不一定選取水體多年最高水位，因為其出現時間短，易造成常年水頭浪費，而應選取經常出現的高水位作為排放水位，當水體水位高于設計排水位時，可進行短時間的提升排放。(3). 在認真計算并留有余量的前提下，力求縮小全程水頭損失及提升泵站的揚程，以降低運行費用。污水處理工程的高程布置一般遵守如下原則：(1). 認真計算管道沿程損失、局部損失、各處理構筑物、計量設備及聯絡管渠的水頭損失；考慮最大時流量，事故流量的增加，并留有一定的余地；還應當考慮到當某座構筑物停止運行時，與其相鄰的其余構筑物及其連接管渠能通過全部流量。（8）出水堰計算濃縮池上清液采用三角堰單邊出水，上清液經過出水堰進入出水槽，然后匯入出水管（上清液管）排出單個濃縮池出水槽上清液流量為q=，出水堰周長：式中： b—出水槽寬，m出水堰采用單側90角形出水堰，每個濃縮池有三角堰：每個三角堰的流量為:由知：出水槽的高度為：式中： q—出水堰的流量； —出水槽的超高。入流固體濃度(c)的計算如下：那么，濃縮后污泥濃度為：濃縮池的橫斷面積為：（2）濃縮池的直徑D設計兩座濃縮池，則單池面積為：，直徑D為：即濃縮池的實際面積為：（3）濃縮池的有效深度 式中： T——污泥濃縮時間，取T=20h（4）濃縮池有效容積（5）排泥量與存泥容積:濃縮后污泥體積，則貯泥區(qū)所需容積（6）泥斗容積= m3式中： h4——泥斗的垂直高度， m r1——泥斗的上口半徑， r2——泥斗的下口半徑，池底坡降為：故池底可貯泥容積：=因此，總貯泥容積為 （滿足要求）則濃縮池深度為： 式中： ——超高，； ——緩沖層高度。（1）UASB厭氧池，%；（2）CASS反應池，%；總污泥量為：Q= Q1+ Q2=+=平均含水率為：% 設計參數固體負荷（固體通量）M一般為10～35kg/m3d，取M=30 kg/m3d= kg/m3h；濃縮時間取T=24h；為考慮實際因素，設計污泥量取Q=400 m3/d=；濃縮以后含水率為96%； 設計計算濃縮池面積根據要求，濃縮池的設計橫斷面積應滿足： 式中： Q——入流污泥量，m3/d； C——污泥固體濃度，kg/l； M——污泥固體通量，kg/（m2則集水槽的總高度為：。每根指形槽上分布43個三角堰。則指形槽的總高度H3=++=(說明：該高度為三角堰底到槽底的距離)（90176。s))，則指形槽總長度為：（集水總槽單邊設三角出水堰，輔助出水）雙側進水。(m1)=④指形槽尺寸槽寬b==(6塊磚厚)，最上一排孔眼的淹沒水深取150mm，則孔眼分布高度為150+6125+6378=3168≈3000mm=h2取進水穿孔墻距進水墻池壁的距離為3m。A1)=(210/3600)/(30)=④孔眼布置，每排孔眼數為30/6=5個。(15) 沉淀池總高度H取超高h1=，緩沖層h3=。(6) 沉淀池長L設沉淀池中水流的水平流速v=（≯5mm/s）則：(7) 沉淀池寬度b(8) 沉淀池總寬度B(9) 校核尺寸比例①長寬比L/b（≮4，符合要求）②長深比L/h2（在8～12之間，符合要求）(10) 污泥產量由混凝反應產生的污泥量為：12000()103+=(11) 污泥部分需要的容積按照污泥停留時間為12d計算， 式中： T——污泥停留時間，h； r——污泥容重，kg/m3，取值為1000 kg/m3； P——污泥含水率，%；%(12) 污泥斗的尺寸：泥斗傾角采用，泥斗斗底尺寸為500mm500mm，上口為3750mm3750mm。(3) 沉淀池總表面積A取沉淀池的表面負荷為q’=(1) 平均流量 (2) 最大設計流量由于是建造兩個沉淀池(n=4)，因此每個沉淀池的最大設計流量，設沉淀時間為t=?！?，則每日需藥劑為： 12000()103‰= 需要純度為90%的固體聚丙烯酰胺為 選擇ZJ470型折槳式攪拌機一臺，其規(guī)格如表27。根據城市污水污泥、啤酒廠污水站污泥絮凝劑脫水試驗知，常用絮凝劑的投藥量分別為：%% ,%12% ，%% ，‰‰ 。旋轉漿板面與絮凝池過水斷面面積之比為：池子周圍設置四塊固定擋板寬，其面積與絮凝池過水斷面面積之比為：％+%=％＜25%的要求。③. 葉輪直徑。②. 反應池串聯格數及尺寸反應池采用兩排，3格串聯，設置6臺攪拌機。表26 XBS300型旋轉式潷水器技術參數型號流量（m3/h）堰長（m）總管管徑(mm)潷水深度H（m）功率(KW)XBS3003004250 混凝沉淀池 混凝沉淀池的作用就是從廢水中分離出懸浮物，確保出水達標。DG超小型離心鼓風機規(guī)格如表16。4). 鼓風機供氣壓力計算曝氣器的淹沒深度H=，空氣壓力可按下式進行估算： 校核估算的空氣壓力值管道沿程阻力損失可由下式估算： 式中： 阻力損失系數，.，則其沿程阻力損失 ，則其沿程阻力損失 ，則其沿程阻力損失 空氣管道沿程阻力損失為設空氣管道的局部阻力損失為=，則空氣管路的壓力總損失為：取膜片式微孔曝氣器的最大壓力損失為=，則鼓風機的供氣壓力為：?？諝庵Ч芄軓剑?，取DN100mm鋼管。個35%～59%4～8m m3/h從鼓風機房出來一根空氣總管，在每兩個CASS池設1根空氣干管，單池共4根空氣支管，36根空氣小支管。表24 QMZM300盤式膜片式曝氣器技術參數型號工作通氣量服務面積氧利用率淹沒深度供氣量QMZM3002～8 m3/h選擇QMZM300盤式膜片式曝氣器。曝氣池平均供氣量為：()。CASS池生物代謝產泥量為： 式中：a ———— 微生物代謝增系數，kgVSS/kgCODb ———— 微生物自身氧化率，1/d根據啤酒廢水性質，參考類似經驗數據，設計a=，b=，則有：假定排泥含水率為98%，則排泥量為：（2）排泥系統(tǒng) 每池池底坡向排泥坡度i = ，池出水端池底設（）m3排泥坑一個，每池排泥坑中接出泥管DN200一根?？卓谘馗魤鶆虿贾?。連通口尺寸 隔墻底部設連通孔，連通兩區(qū)水流，設連通孔的個數為3個。（3）潷水器深度計算式中： ——設計流量。圖23 CASS池結構示意圖據資料，B：H=1～2，L：B=4～6，由上可知H=5m，取寬B=，則長為：，L：B=，符合要求。（2）CASS反應池的構造尺寸CASS反應池為滿足運行靈活和設備安裝需要，設計為長方形，一端為進水區(qū)，另一端為出水區(qū)。進水開始與結束由水位控制，曝氣開始由水位和時間控制，曝氣結束由時間控制，沉淀開始與結束由時間控制，排水開始由時間控制、排水結束由水位控制。（2）沉淀時間 設曝氣池水深= 5m，緩沖層高度 = m，即有效高度H=，沉淀時間為： （3）運行周期T 設排水時間=,運行周期為每日周期數： N= 24/6=4 CASS反應池液位控制。 設計參數設計流量Q=300萬噸/年=12000m3/d=500m3/h=；BOD污泥負荷（Ns）為：；混合液污泥濃度為：X=3500mg/L ；充水比為： 。管理簡單，運行可靠，不易發(fā)生污泥膨脹。運行費用低，節(jié)能效果顯著。 CASS反應池 CASS反應器作用CASS工藝是SBR工藝的發(fā)展，其前身是ICEAS，由預反應區(qū)和主反應區(qū)組成。②水封罐面積一般為進氣管面積的4倍，進氣管D=100mm，則水封罐面積：(3) 沼氣柜容積確定由上述計算可知該處理站日產沼氣9690，則沼氣柜容積應為1h產氣量的體積確定，即。①水封高度計算 式中：H0——由反應器至儲氣罐全部管路管件阻力引起的壓頭損失和儲氣罐內的壓頭，取貯氣罐內壓強為。采用鋼管，%。 單個UASB反應器產氣量： 每個集氣罩的沼氣用一根集氣管收集，單個池子有13根集氣管。各池排泥管選鋼管DN200。UASB產生的外排污泥主要是有機污泥，故UASB只設底部排泥管，排泥口排空時由污泥泵從排泥管強排。池中設有3個單元三相分離器，出水槽共有2條，槽寬bc＝，出水渠渠口附近水流速度為Vc=。一條溢流堰上共有35個100mm的堰口，35個140mm的間隙。s），則堰上水面總長為： 。每個UASB反應器處理水量23L/s,查知溢流負荷為1