【正文】 甲板上裝載的兩個聯(lián)系方法檢查：一。根據(jù)《公預規(guī)》，板內應設置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應小于8mm，間距應大于200mm，因此本橋中板內分布鋼筋用200mm。即：=≤=（KN）滿足抗剪最小尺寸要求。配筋布置如圖12—5。計算結果需在板的下緣配置鋼筋間距為20cm的鋼筋。由于此處鋼筋保護層與試算值相同，實際配筋面積又大于計算面積，則其承載力肯定大于作用效應，故承載力驗算可從略。其高度為=25cm，凈保護層=3cm。 作用效應組合按《橋規(guī)》。將加載車后輪作用于板中央，求得簡支板跨中最大可變作用（汽車）的彎矩為： =（）計算支點剪力時，可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置。根據(jù)《橋規(guī)》，后輪著地寬度及長度為：=（m），=（m）平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度：=+2=（m）車輪在板的跨徑中部時垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度：=+2+（m）≤=（m）,取=（m），此時兩個后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應求兩個車輪荷載的有效分布寬度=+=（m），折合成一個荷載的有效分布寬度=（m）。m）； 支點斷面永久作用剪力為：=+=（KN）； 跨中斷面永久作用彎矩為：==（KNm）==（KN計算圖式（圖12—3） 圖12—3 簡支梁板二期永久作用圖示（尺寸單位：cm） 二期永久作用包括12cm的混凝土墊層和6cm的瀝青面層。根據(jù)《橋規(guī)》，梁肋間的板，其計算跨徑按下列規(guī)定取用：計算彎矩時，但不大于；該橋=+=（m）計算剪力時，；該橋中=。 永久作用主梁架設完畢時橋面板可看成115cm長的懸臂單向板，計算圖式（圖12—2），其根部一期永久作用效應為： 圖12—2 懸臂單向板計算圖示（尺寸單位：cm） 彎矩：=（KN對于剪力，可不考慮和主梁的彈性固結作用，認為簡支板的支點剪力即為連續(xù)板的支點剪力。彎矩修正系數(shù)可視板厚t與梁肋高度h的比值來選用。目前，通常采用較簡便的近似方法進行計算。所以N2鋼束錨下局部承壓計算滿足要求。取 K——間接鋼筋影響系數(shù)；混凝土強度等級為C50及以下時，取k= ——螺旋形間鋼筋內表面范圍內混凝土核心面積的直徑（間接鋼筋為HRB335的螺旋形鋼筋，=280MPa，直徑12mm，間距S=50mm螺旋筋鋼筋中心直徑250mm）則： =25012=238mm ——間接鋼筋內表面范圍內的混凝土核心面積； = ——間接鋼筋體積配筋率；。 局部受壓尺寸要求配置間接鋼筋的混凝土構件，其局部受壓區(qū)的尺寸應滿足下列錨固混凝土抗裂計算的要求：式中：——結構重要性系數(shù)，這里=； ——局部受壓面積上的局部壓力設計值，所以局部壓力設計值為：=1395=N ——混凝土局部承壓修正系數(shù)，=； ——張拉錨固時混凝土軸心設計值，混凝土強度達到設計強度的90%時張拉，C50=C45，由《結構設計原理》附表1—1查的=； ——混凝土局部承壓承載力提高系數(shù)，；、——混凝土局部受壓面積，為扣除孔洞后面積，為不扣除孔洞面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內孔面積；本橋采用的即為此類錨具，喇叭管尾端內孔直徑為70mm，所以 =210210=44100圖11—1 錨固區(qū)局部承壓計算圖（尺寸單位：mm） =210210=40252 ——局部受壓面積底面積；局部受壓面積為邊長210mm的正方形，根據(jù)《公路橋規(guī)》中的計算方法（《結構設計原理》圖10—7），局部承壓計算底面為寬580mm，長590mm的矩形。11 錨固區(qū)局部承壓計算根據(jù)對三束預應力錨固點的分析，N2鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對N2錨固端進行局部承壓驗算。mm截面慣距應采用預加力階段（第一階段）的截面慣距，為簡化這里仍以梁L/4截面的截面慣距作為全梁的平均值來計算。m由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為=(↓)考慮長期效應的可變荷載引起的撓度值為＜L/600=29000/600=所以滿足要求。 由表52可見，主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，為簡化，取梁L/4處截面的換算截面慣性矩I0=109mm4作為全梁的平均值來計算。10 主梁變形（撓度）計算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應力驗算結果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。由《結構設計原理》中式（13104）得===﹤0所以構件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力混凝土構件的作用長期效應組合的抗裂要求。9 抗裂性驗算 作用短期效應組合作用下的正截面抗裂驗算正截面抗裂驗算取跨中截面進行 預加力產生的構件抗裂驗算邊緣的混凝土預壓應力的計算跨中截面 ： =，=由《結構設計原理》中式（1399）可得= 由荷載產生的構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力的計算由《結構設計原理》中式（13101）得 = 正截面混凝土抗裂驗算因為本橋的主梁為A類部分預應力混凝土構件，所以作用荷載短期效應組合作用下的混凝土拉應力應滿足下列要求：由以上計算知=（壓），說明截面在作用（或荷載）短期效應組合作用下沒有消壓，計算結果滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力構件按作用短期效應組合計算的抗裂要求。 主應力驗算將表8—2中的主壓應力值與主壓應力限制進行比較，均小于相應的限制值。 圖8—1 L/4截面（尺寸單位：cm）現(xiàn)以第一階段截面梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積矩計算為例：=2500100（）+（1600200）150（）/2+200150（）=同理可得，不同計算點處的面積矩，現(xiàn)匯總于表8—1表8—1 面積矩計算表截面類型第一階段凈截面對其重心軸(重心軸位置x=)第二階段凈截面對其重心軸(重心軸位置x=)計算點位置面積矩符號面積矩(mm3)108108108108108108 主應力計算以上梗肋處（）見（圖8—1）的主應力計算為例。按圖8—1進行計算。 支點截面：0MPa所以鋼束應力為：=＜（=1860=1209 MPa）計算表明預應力鋼筋拉應力未超過規(guī)范規(guī)定值。 持久狀況下預應力鋼筋的應力驗算由二期恒載及活載作用產生的預應力鋼筋截面重心處的混凝土應力為：跨中截面：=所以鋼束應力為=+ =（=1860=1209 MPa） 計算表明預應力鋼筋拉應力未超過規(guī)范規(guī)定值,可以認為鋼筋應力滿足要求。L/4截面 ： =，=，=（+）， =3695=103N， = =L/4截面混凝土上邊緣壓應力計算值為 = =﹤== MPa持久狀況下L/4截面混凝土正應力驗算滿足要求。按式進行驗算。 持久狀況正應力驗算 截面混凝土的正應力驗算對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配設曲線筋束的關系，應取跨中、L/4截面、支點截面分別進行驗算。截面特性取用表52中的第一階段的截面特性。短暫狀況下（預加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應力上緣：下緣：其中=1040=N，=表7—5 各截面鋼束預應力損失平均值及有效預應力匯總表工作階段應力損失計算截面預加應力階段（MPa）使用階段(MPa)鋼束有效預應力(MPa)預加力階段使用階段 跨中截面0L/4截面支點截面8 應力驗算 短暫情況的正應力驗算構件在制作、運輸及安裝等施工階段，混凝土強度等級為C45。計算和引起的應力時采用第一階段截面特性，計算引起的應力時采用第二階段截面特性。由此查《結構設計原理》表12—3并插值得相應的徐變系數(shù)終極值為==、==；混凝土收縮應變終極值為= 為傳力錨固時在跨中和L/4截面的全部受力鋼筋截面重心處，由、所引起的混凝土正應力的平均值。式中 ： ——張拉系數(shù)，采用超張拉，取=； ——鋼筋松馳系數(shù)，對于低松馳鋼絞線，取=； ——傳力錨固時的鋼筋應力，這里仍采用截面的應力值作為全梁的平均值計算，故有==所以 = 混凝土收縮、徐變引起的損失（）混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失可按式進行計算。也可直接按簡化公式進行計算。表7—4 錨具變形引起的預應力損失計算表截 面鋼束編號（mm）(mm)(MPa)(MPa)各控制截面平均(MPa)跨中截面N1146209433截面不受反摩阻影響0N2147649480N3148489488L/4截面N173709433N275149480N375989488支點截面N11209433N22649480N33489488 預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失（） 混凝土彈性壓縮引起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算。若則表示該截面不受反摩阻影響。將各束預應力鋼筋的反摩阻影響長度列表計算于表7—3中。首先根據(jù)式計算反摩阻影響長度。各截面摩擦應力損失值的平均值的計算結果，列于表7—2中。7 鋼束預應力損失估算 預應力鋼筋張拉（錨下）控制應力按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用=1860=1395Mpa 鋼束應力損失 預應力鋼筋與管道間摩擦引起的預應力損失（） 由公式 對于跨中截面：；為錨固點到支點中線的水平距離（圖3—2）；、分別為預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預埋金屬波紋管成型時，查表得=，=；為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉過的角度，這里N1只有豎彎，其角度為，N2和N3不僅有豎彎還有平彎，其角度應為管道轉過的空間角度，其中豎彎角為，平彎角度為，所以空間轉角為 =。非預應力構造鋼筋作為承載力儲備，未予考慮。 = 箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，=280Mpa,間距=200mm，則=2=,故= 采用全部3束預應力鋼筋的平均值，即=（表3—2）。 斜截面抗剪承載力按式計算。 斜截面承載力驗算 斜截面抗剪承載力計算預應力混凝土簡支梁應對按規(guī)定需要驗算的各個截面進行斜截面抗剪承載力驗算。 正截面承載力計算跨中截面的預應力鋼筋和非預應力鋼筋的布置見圖4—1和圖4—3，預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力作用點到截面底邊距離（）為=所以 ==從表3—5中可知，梁跨中截面彎矩組合設計值=?？汕蟮闷渌芰﹄A段控制截面幾何特性如表5—2所示。 灌漿封錨，主梁吊裝就位 預應力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預應力鋼筋能夠參與截面受力。該橋中的T形從施工到運營經(jīng)歷了如下兩個階段。在梁底布置成一排（圖4—3），其間距為80mm，鋼筋重心到底邊的距離為=45mm。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為= 非預應力鋼筋截面積估算及布置按構件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預應力鋼筋數(shù)量：在確定預應力鋼筋數(shù)量后，非預應力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。 圖4—2 曲線預應力鋼筋計算圖（尺寸單位：cm）由確定導線點距錨固點的水平距離=由確定彎起點至導線點的水平距離=所以彎起點到錨固點的水平距離為=+=則彎起點至跨中截面的水平距離為=（2900/2+）=根據(jù)圓弧切線的性質，圖中彎止點沿切線方向至導線點的距離與彎起點至導線點的水平距離相等，所以彎止點到導線點的水平距離為=故彎止點至跨中截面的水平距離為 =（++）=同理可以計算NN2的控制點位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于表4—1中表4—1 各鋼束彎起控制要素表鋼束號升高值c(cm)彎起角（）彎起半徑R（cm）支點至錨固點的水平距離d(cm)彎起點距跨中截面水平距離(cm)彎止點距跨中截面水平距離(cm)N121185000N211083000N35081500各截面鋼束位置及其傾角計算仍以N3號鋼束為例（圖4—2），計算鋼束上任一點離梁底距離及該點處鋼束的傾角，式中為鋼束彎起前重心至梁底的距離，=10cm