【正文】 (3)采煤機的防滑 ① 工作面傾角較大，采煤機有嚴(yán)重下滑趨勢，為。 ③ 采用單體液壓支柱阻止輸送機下滑。 ② 工作面輸送機每 20m 裝一組防滑千斤頂，千斤頂一端與輸送機連接，另一端通過錨鏈與液壓支架底座相連。操作時要自下而上順序帶壓擦頂移架；正確使用好側(cè)推和防倒裝置，嚴(yán)格正規(guī)操作和工程質(zhì)量。左右，有利于控制支架下滑。 山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 36 ④ 應(yīng)加大側(cè)護板的強度和寬度，采用彈簧筒和側(cè)推千斤頂并用，并加大導(dǎo)向軸和銷連接裝置的強度，使側(cè)護板收與伸時不憋卡、不變形、不損壞，可有效地防止倒架。移第二、三架時應(yīng)先對第一架支架及下方叢柱進(jìn)行注液，以防傾倒。 ② 工作面前四架為排頭支架 ，移排頭支架的順序：先移第二、三架，再移第一、四架。 工作面防倒防滑措施 (1)液壓支架的防倒、防滑 ① 工作面下頭設(shè) 4 架排頭支架，在支架的頂梁與底座上均設(shè)計防倒千斤頂，將排頭架連為一個整體，能有效地防止支架的下滑和倒架，由于排頭支架的作用，保證了工作面中部支架的穩(wěn)定性。 (5)若頂板破碎必須及時移架支護頂板。移架工要按照操作規(guī)程，跟隨采煤機及時移架，不得滯后。 (2)工作面距離停采線 10m 時開始頂板鋪網(wǎng)，便于工作面回撤期間的頂板維護 ， 工作面正常推采期間，專職技術(shù)人員負(fù)責(zé)對頂板支護質(zhì)量進(jìn)行監(jiān)督、監(jiān)控和報警，發(fā)現(xiàn)問題，要及時采取針對性措施。初采期間礦上成立以生產(chǎn)礦長、總工程師為組長的放頂領(lǐng)導(dǎo)小組和礦壓觀測小組，組織三班盯崗，負(fù)責(zé)指揮現(xiàn)場放頂工作。 綜采工作面比高檔普采工作面噸煤直接成本費用減少 。 綜采工作面直接成本 =++=(元 /t)。 綜采工作面：參照其他礦區(qū)綜采工作面搬遷安裝費用，綜采開采安裝拆遷 1 次，費用30 萬元，工作面可采出 萬 t，噸煤安裝搬家費用為： 30/=(元 /t)。 綜采工作面 ： 回采直接成本 =++++=(元 /t)。 ② 綜采工作面 根據(jù)工作面勞動組織安排 ， 考慮人員輪休 ， 綜采工作面按每天 90 人 ， 人均月工資福利費用 1500 元計算 ， 則工作面噸煤工資費用為 ： 15009012/378000=(元 /t)。 ⑥ 油脂費用 綜采工作面油脂消耗較高，按 124kg/萬 t，油脂單價平均 元 /kg 計算 ， 則油脂噸煤消耗費用為 ： 124/10000=(元 /t)。 ④ 乳化油 綜采工作面液壓系統(tǒng)為閉路循環(huán)，乳化油消耗較少，按 ， 乳化油單價 元 /kg， 則乳化油消耗噸煤費用為 ： (元 /t)。 ② 火藥及雷管 綜采工作面不需要 放炮 ， 其消耗為 0。 ⑨ 其它材料 包括鉆頭、鉆桿、注液槍、高壓管、鐵鞋、頂梁、 π 梁、高分子戧棚等消耗 ： 元/t。 ⑦ 乳化液 噸煤消耗量 ， 單價 (元 /kg)， 噸煤費用 ： =(元 /t)。 ⑤ 截齒消耗 截齒消耗量 ： 個 /萬 t， 單價 元 /個 ， 噸煤消耗費用 ： (元 /t)。 ③ 塑編網(wǎng) 塑編網(wǎng)消耗量為 ： 6266 m2/萬 t，單價 元 /m2， 噸煤消耗費用為 ： 6266/10000=(元 /t)。 31503 東工作面平均長 160m，按日完成 7 個生產(chǎn)循環(huán)，生產(chǎn)開機率為 60%，首采綜采工作面總裝機功率約為 1078kW，故其回采 電力費用為： 0 .4 5 1 0 7 8 6 0 % 3 0 0 2 4 5 .5 437800? ? ? ? ?(元 /t) 材料成本 分析 工作面材料消耗包括坑木、火藥、雷管、塑編網(wǎng)、截齒、油脂和乳化油等。 表 高檔普采工作面設(shè)備折舊計算 序號 名稱 型號 數(shù)量 費用 （萬元） 折舊 (元 /t） 大修 （元 /t） 1 單體支柱 DZ14/16 1230 2 鉸接頂梁 HDJB1000 1540 3 采煤機 DY150 1 50 0． 17 0． 09 4 面刮板輸送機 SGw630/150 1 120 0． 31 0． 14 5 乳化液泵（ 2 泵 1 箱） DRB200/ 2 24 0． 02 0． 01 6 平巷刮板輸送機 SGW630/40T 1 30 7 接面 SD80 型皮帶機 SD80 4 200 其 它電器設(shè)備及電纜 100 0． 09 0． 03 合計 (3)回采電力費用 ① 高檔普采工作面 XX 礦實測 15 層煤機采工作面電力消耗： =（元 /t） ， 接面及下巷運輸機電耗： 元 /t， 回采電力費用總計 元 /t。 表 綜采工作面設(shè)備折舊計算 序號 名稱 型號 數(shù)量 費用 (萬元） 折舊 (元 /t） 大修 （元） 山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 31 1 綜采支架 ZY2600/09/20 106 760 2 采煤機 MG132/300WB 1 140 3 SGD630/264鏈刮板輸送機 SGZ630/264W 1 182 4 乳化液泵（ 2 泵 1 箱） BRW200/ 2 5 轉(zhuǎn)載機 SZD630/110 1 41 6 接面 SD80 型皮帶機 SD80 4 200 7 其它電器設(shè)備及電纜 100 合計 ② 高檔普采工作面 高檔普采工作面設(shè)備概算見表 。 (2)回采費用 ① 綜采工作面 綜采工作面設(shè)備選型及設(shè)備投資概算見表 。具體見比較表 。工作面上巷斷面為 ，長 840m；下巷斷面 ，長 840m；工作面切眼斷面 ， 長 160m。根據(jù)初步計算， 31503東工作面兩巷掘進(jìn)費用平均為 1438 元 /m，切眼按 2022 元 /m 計算 。 (1)掘進(jìn)費用 ① 綜采工作面巷道主要包括工作面上下平巷及其切眼。山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 30 4 薄煤層綜采工作面效益分析 掘進(jìn)及回采成本 根據(jù)工作面配套設(shè)備型號，對工作面設(shè)備投資進(jìn)行初步估算，需設(shè)備總投資約 萬元 。 (5)生產(chǎn)實踐表明，所選配套設(shè)備各項參數(shù)符合設(shè)計要求，具有配套合理，技術(shù)先進(jìn) ，質(zhì)量可靠，性能穩(wěn)定，高產(chǎn)高效等優(yōu)點，該型號支架能很好的適應(yīng) 15 層煤的頂板管理。 (4)支架平衡千斤頂對支架具有較好的調(diào)節(jié)作用。 (2)提高兩柱掩護支架初撐力，一是不留底煤，二是帶壓移架，這對于 減少因移架而山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 29 引起的大于采煤影響頂板下沉，也是有效措施。通過觀測回采對巷道的圍巖位移量不是很大。下平巷兩幫平均移近量 ，最大移近量 89mm，平均移近速度 ，最大移近速度 。 (2)巷道圍巖表面位移觀測 31503 面上下平巷表面位移觀測距離 100m，上平巷兩幫平均移近量 ，最大移近量 103mm，平均移近速度 ，最大移近速度 。數(shù)值 見 表 。計算公式為： VaSaSiSaSb VaVbVi ????? )( () 式中 Sa， Sb—Si 兩側(cè)已知距離， m，其中 SbSa； Si—固定點至煤壁的距離，分別是 1 2 3 450m； Vi—所求固定點（ Si）處的下沉速度， mm/h； Va－ Vb—與 Sa 和 Sb 相對應(yīng)處的下沉速度， mm/h。 表 底板比壓及剛度測試匯總表 超前壓力影響范圍的確定 (1)超前壓力影響范圍 31503 東工作面超前壓力采用 KY82 頂板動態(tài)儀測定，每隔 5m 設(shè)一臺頂板動態(tài)儀 ， 共設(shè)了 10 臺 .數(shù)據(jù)整理采用線性插值法推算出煤壁前方固定點（至煤壁距離為定值處）的下項目 底 板 巖性 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 全面平 均 底板比壓值pi（ MPa） 巖石 底板容許比壓值（ MPa） 拐點時壓入量 hi（ mm） 15 9 8 10 9 10 6 8 9 10 底板剛度 Si（ MPa/mm） 底板容許剛度 MPa/mm） 山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 28 沉速度。 (2)測定方法：沿采煤工作面傾斜方向在控頂區(qū)內(nèi)布點，共設(shè) 10 個測點 ， 測試時清理好底板，選擇底板條件完好處，當(dāng)儀器與頂?shù)装褰佑|時，記下活柱與壓力表的初讀數(shù)，然后逐漸加壓，每隔 1MPa 記錄一次數(shù)，當(dāng)發(fā)現(xiàn)壓力表讀數(shù)突然下降， 活柱迅速伸長時，即為第一層破壞點，該點的比壓值為底板的分層底板比壓。 上述分析表明，該面頂板的運動比較平衡；平衡千斤頂能根據(jù)頂板的運動情況調(diào)節(jié)頂梁的受力中心，使之能較好地發(fā)揮對頂板的支撐作用。無論是總增阻還是來壓期間與非來壓期間的增阻，其增阻值范圍基本都集中在 50~120kN 之間，增阻與降阻幅度均不大。 由于平衡千斤頂?shù)膲毫ψ兓苌喜繃鷰r的運動與支架位態(tài)的影響，因此，平衡千斤頂?shù)墓ぷ鳡顟B(tài)在來壓期間與非來壓期間是不同的。 表 平衡千斤頂工作阻力頻率分布表 阻力區(qū)間kN 0~50 50~100 100~150 150~200 200~250 ＞ 250 數(shù)量 0 16 30 35 25 14 頻率 0 25 頻率％阻力區(qū)間 kN 圖 工作阻力 頻率分布圖 分析結(jié)果表明，平衡千斤頂?shù)墓ぷ髯枇?， 都小于額定工作阻力。 總之，掩護支架在 ZY2600/09/20 工作面反映出的工作特性基本是好的。 ③ 活柱隨支護阻力減小而下縮，此類型占 %。支架承載后，即頂板壓力首先使 △ S △ S △ S3 壓實， 隨后頂板壓力增大，活柱才隨之下縮。 山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 26 ② 活柱不隨支護阻力增大而下縮，此類型占 %。 (4)支架工作阻力與活柱縮量、頂板下沉量的關(guān)系 通過現(xiàn)場觀測還發(fā)現(xiàn)，工作面掩護支架在生產(chǎn)使用過程中，有以下 三種情況。 (3)支架初撐力與工作阻力的相關(guān)性 一般情況下，支架工作阻力隨其初撐力的增大而增大。工作面支架增阻量有 %的比例分布在 0～ 500kN 范圍，還有 %多的支架基本沒有增阻量。 表 支架增阻量頻率分布表 阻力區(qū)間kN 0~100 100~200 200~300 300~400 400~500 ＞ 500 數(shù)量 50 132 701 528 98 4 頻率 頻率％阻力區(qū)間 kN 圖 工作面支架增阻量頻率分布圖 工作面支架循環(huán)阻力增阻比例為 %。 (2)工作面支架的增阻特征 支架增阻量的多少 反映了支架的支護質(zhì)量、工作狀態(tài)及頂板的活動程度。 支架的承載特征及適應(yīng)性分析 (1)支架的支護阻力頻率分布表 ， ， 及頻率分布直方圖 ， ， 。頂板循環(huán)移近量平均值為 ，最大值為 。工作面基本頂周期來壓步距為 10~13m，平均 12m。頂板循環(huán)移近量平均值為 ，最大值為 。 經(jīng)現(xiàn)場觀測，當(dāng)工作面基本頂初次來壓過后，工作面推進(jìn)速度有所加快，再加上本工作面頂板冒落充填系數(shù)較大 ， 所以工作面基本頂周期來壓時，礦壓顯現(xiàn)不明顯，來壓強度也較 低，整個工作面的支架立柱壓力值及活柱下縮量也均比正常推采時有所增高，但增幅不大。來壓時，工作面中部煤壁 有一定片幫，頂板上方偶爾傳來震頂聲響，三個觀測區(qū)的支架立柱壓力最大平均值達(dá)到了 ，最大達(dá)到了，活柱循環(huán)縮量達(dá) ，最大達(dá)到了 。 (3)初次來壓和周期來壓 隨著工作面的不斷推進(jìn)，基本頂來壓有一定顯現(xiàn)但不明顯。 通過計算得 Pe=975kN/m2。 初次來壓當(dāng)量 (Pe) 值由基本頂初次來壓步距 (Lf)， 直接頂充填系數(shù) (N)和煤層采高 (hm)按式確定。 山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 22 由現(xiàn)場實際觀測，工作面直接頂?shù)某醮慰迓洳骄酁?，由于 8＜ Lr＜ 15， Cz=，所以工作面直接頂屬于 3 類中等穩(wěn)定頂板。 (1)直接頂類別的確定 根據(jù) 31503 東面直接頂初次垮落步距 Lr， 按下式計算其綜合弱化常量 (Cz)， 并進(jìn)而按ME5541996 直接頂分類指標(biāo)及參考要素表 ， 確定直接頂類別 ：