【正文】 設(shè)計擋土墻的尺寸。解： （一）第一層土的主動土壓力計算 CBAH1＝3mH2＝4mr1＝ φ1＝200C1＝0 φ2＝300C2＝10kParsat=20kN/m3q=100kPah0（2） 第二層土的主動土壓力計算例：當(dāng)擋土墻受到主動土壓力作用時，墻背和填土滑動面上摩擦力方向正確的是A庫侖土壓力理論通常適于 (A) 粘性土 (B) 砂性土 (C) 各類土例. 若擋土墻的墻背豎直且光滑，墻后填土面水平，粘聚力c=0，采用朗金解和庫侖解，得到的主動土壓力差別為 (A) 朗金解大 (B) 庫侖解大 (C) 相同例. 若擋土墻的墻背豎直且光滑，墻后填土面水平，粘聚力c=0，按庫侖土壓力理論，正確確定被動狀態(tài)的滑動土楔范圍的是AEaEayEaxWabh 擋土墻在土壓力作用下可能沿基礎(chǔ)底面發(fā)生滑動EaEayEaxWabh 擋土墻在土壓力作用下可能繞墻趾O點(diǎn)向外傾覆同時滿足下列兩個公式εWPaδδPayPaxφabh例：已知某擋土墻，墻高H=，墻背傾斜ε=100，填土表面傾斜β=100，墻摩擦角δ=200，強(qiáng)身重度為24KN/m3墻后填土為中砂，內(nèi)摩擦角φ=300，填土容重γ=。hC例：已知某混凝土擋土墻，墻高H=，墻背豎直、光滑，填土表面水平，墻后土體分為兩層如圖，地下水位于填土表面以下3m處。擋土墻下表面的主動土壓力：作用點(diǎn)：BAH1＝2mH2＝3mr1＝18kN/m3 φ1＝30゜C1＝0r2＝ φ2＝15゜C2＝10kPa例：已知某混凝土擋土墻，墻高H=，墻背豎直、光滑，填土表面水平，墻后土體分為兩層如圖。求作業(yè)在擋土墻上的主動土壓力，并繪出土壓力分布圖。解：6mγ＝φ＝20c＝19kPa作用點(diǎn)： Z＝0Z＝H作用點(diǎn)的計算：幾種計算土壓力的特殊情況 砂土的主動土壓力 將均布荷載換算成當(dāng)量的土重?fù)跬翂ι媳砻娴闹鲃油翂毫Γ? 擋土墻下表面的主動土壓力：EaγφC例：已知某混凝土擋土墻，墻高H=，墻背豎直、光滑，填土表面水平，作用有均布荷載q=20kPa。 朗肯理論主動土壓力無粘性土(砂土)的主動土壓力分布力 Ka：主動土壓力系數(shù)砂土主動土壓力的總土壓力 作用點(diǎn)：H/3 粘性土的主動土壓力分布力粘性土主動土壓力的總土壓力 作用點(diǎn)：朗肯理論被動土壓力無粘性土(砂土)的被動土壓力分布力 Kp：被動土壓力系數(shù)砂土被動土壓力的總土壓力 作用點(diǎn)：H/3 粘性土的被動土壓力分布力 粘性土被動土壓力的總土壓力EpH作用點(diǎn)的計算： 作用點(diǎn)： 作用點(diǎn)： 例：已知某重力式擋土墻，墻高H=，墻背豎直、光滑，填土表面水平，填土容重γ＝,內(nèi)摩擦角φ＝200，粘聚力c＝19kPa。+φ/2 (B) 與水平面夾角呈45176。 例. 符合朗肯條件，擋土墻后填土發(fā)生被動破壞時，滑動面為 。+φ/2 (B) 與水平面夾角呈45176。 如果墻背不垂直，光滑 、墻后填土任意粘性土： 無粘性土：c=0例. 按朗肯土壓力理論計算擋土墻背面上的被動土壓力時，墻背為 (A) 大主應(yīng)力作用面 (B) 小主應(yīng)力作用面 (C) 滑動面例. 符合朗肯條件，擋土墻后填土發(fā)生主動破壞時，滑動面為 。 當(dāng)擋土墻在作用下向填土擠壓，墻后填土達(dá)到極限平衡狀態(tài)，作用在墻上的土壓力稱為被動土壓力如果土推墻而使擋土墻發(fā)生一定的位移，使土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)，這時作用在墻背上的土壓力為 。 p0 擋土墻為剛性不動時，土處于靜止?fàn)顟B(tài)不產(chǎn)生位移和變形，此時作用在擋土墻上的土壓力。圓心 O 的確定：通過坡角β查表得坡底角和坡頂角 β1 和β2引兩條直線AO 和 BO相交.瑞典條分法 假設(shè)：不考慮條間力，各土條的安全系數(shù)相等忽略了所有條間作用力假設(shè)圓弧滑裂面，與實(shí)際滑裂面有差別 忽略了條間力，所計算安全系數(shù)Fs偏小，假設(shè)圓弧滑裂面，使Fs偏大，最終結(jié)果是Fs偏小，j越大(條間力的抗滑作用越大),Fs越偏小 。pu極限荷載 地基土塑性變形延展成連通的滑動面時地基所能承受的最大荷載p1/ p1/3臨界荷載 將地基中的剪切破壞區(qū)限制在某一范圍，視地基土能夠承受多大的壓力，該壓力即為容許承載力(臨界荷載)。0，j185。第三層：粉質(zhì)粘土 γ3＝, φ3＝150，c3＝15kPa?；A(chǔ)底面長度為3m,，承受中心荷載。B緊砂的強(qiáng)度達(dá)到一定值后，隨著軸向應(yīng)變的繼續(xù)增加，強(qiáng)度反而減小，最后呈應(yīng)變軟化型隨著軸向應(yīng)變的增加，松砂的強(qiáng)度逐漸增加，曲線應(yīng)變硬化。 (B) 與水平面呈60176。/2面 （UU試驗(yàn)） （CU試驗(yàn)）（CD試驗(yàn)）例. 一個飽和粘性土試樣，進(jìn)行三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)，并測出孔隙水壓力，可以得到一個總應(yīng)力圓和有效應(yīng)力圓則 (A) 總應(yīng)力圓大 (B) 有效應(yīng)力圓大 (C) 兩個應(yīng)力圓一樣大例. 一個飽和的粘性土試樣，在三軸儀內(nèi)進(jìn)行不固結(jié)不排水試驗(yàn)。面 B與試樣頂面夾角呈45176。例. 直剪試驗(yàn)土樣的破壞面在上下剪切盒之間，三軸試驗(yàn)(CU)土樣的破壞面 。問該單元土體處于什么狀態(tài)？解 （1）直接用τ與τf的關(guān)系來判別 剪破面與大主應(yīng)力面的夾角分別求出剪破面上的法向應(yīng)力σ和剪應(yīng)力τ為求相應(yīng)面上的抗剪強(qiáng)度τf為由于τ=128 τf=124，說明該單元體早已破壞。1. 土體的破壞從本質(zhì)上講是由于 (A) 壓壞 (B) 拉壞 (C) 剪壞莫爾—庫侖破壞準(zhǔn)則總應(yīng)力法tf =s tanj 砂土jstf根據(jù)砂土剪切試驗(yàn)得出庫侖定律：土的抗剪強(qiáng)度是剪切面上的法向總應(yīng)力的線性函數(shù) j 粘土cjstf根據(jù)粘性土剪切試驗(yàn)得出庫侖抗剪強(qiáng)度（有效應(yīng)力）表達(dá)式： 對于砂土 τf=σ’tgφ’ 對于粘性土 τf=c’+σ’tgφ’τf=c’+(σu)tgφ’c’ 、 φ’為土體有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)；τ τ f 穩(wěn)定 τ =τ f 極限平衡狀態(tài) τ τ f 破壞圓心半徑莫爾應(yīng)力圓圓周上的任意點(diǎn)，都代表著單元土體中相應(yīng)斜面上的應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)力圓與抗剪強(qiáng)度線相離：ττf 穩(wěn) 定應(yīng)力圓與抗剪強(qiáng)度線相切=τf 極限平衡狀態(tài)應(yīng)力圓與抗剪強(qiáng)度線相割：ττf 破壞狀態(tài)粘性土無粘性土：c=0【例題】已知某土體單元的大主應(yīng)力σ1＝380kPa，小主應(yīng)力σ3＝210kPa。 10m6. 用分層總和法計算地基沉降時，附加應(yīng)力曲線表示 (A) 總應(yīng)力 (B) 孔隙水應(yīng)力 (C) 有效應(yīng)力7. 當(dāng)土為欠固結(jié)狀態(tài)時，其先期固結(jié)壓力pc與目前的上覆壓力g ′z的關(guān)系為 。 m (B) 179。若地基土的重度g=18kN/m3，地下水位在地表下10m處，試問埋置深度 時，理論上可不考慮地基的沉降。 (A) 埋深大的比埋深淺的沉降大 (B) 埋深大的比埋深淺的沉降小 (C) 兩基礎(chǔ)計算沉降無差別3. 土體壓縮性e~p曲線是在 條