【正文】 } } } 。 sum = k1 * pp * u * kc * (kr * d + ff + fd * kd * (d, 2))。 double pp。 return sum。 《油氣儲存技術與管理》課程設計 程序源代碼 15 } public double get2_2(double p, double v, double k) { double sum。 sum = ((pa + pz py) * v1 (pa + pya py) * v2) * py * u / (((pa + (pz + pya) / 2) py) * r * t)。 return sum。 } public double get1_3(double u, double py, double pa, double d, double h, double t, double f, double c, double k1, double k2) { double sum。 sum = * k1 * k2 * (py / (pa py), ) * (d, ) * (h, ) * (t, ) * f * c。 return sum。 namespace Oil_Project { public class Demo { public double get1_1(double v, double c, double t) { double sum。 using 。 山東：石油大學出版社， 1991. [2]蘇建海 ,油品儲罐的蒸發(fā)損耗成因、計算及對策 [J].廣州化 工 .2022（ 07） . [3]曹雪英等 ,油品儲運損耗成因、危害及對策 [J].青海石油 ,2022（ 04） . [4]孫永泰 ,油料蒸發(fā)損耗的危害 [J].安全 ,2022 年（ 05） . [5]楊宏偉等， 浮頂罐呼吸蒸發(fā)損耗計算與抑制措施 [J].油氣儲運 ,2022（ 04） . [6] 張秀青 等， 儲油庫油氣揮發(fā)過程分析及計算 [J],科學技術與工程 ,2022（ 12） . [7] 袁小斌 . 淺論油品的蒸發(fā)損耗及降耗措施 [J]. 石油商技 . 2022(03) [8] 馮希全 . 油品的蒸發(fā)損耗及降耗措施 [J]. 山東科學 . 2022(02) [9] 黃維秋等 .車船裝油過程油品蒸發(fā)損耗影響因素分析 [J]. 油氣儲運 . 2022(08) [10] 尹瑞竹 . 油品蒸發(fā)損耗分析 [J]. 科技資訊 . 2022(12) 《油氣儲存技術與管理》課程設計 程序源代碼 14 附錄：程序源代碼 using System。 《油氣儲存技術與管理》課程設計 參考文獻 13 參考 文獻 [1]郭光臣 ， 董文蘭 ， 張志廉 。 在計算油氣損耗的各個方法中，由于考慮的因素各不相同，得出的計算結果有偏差，其次是由于各個國家的實際情況不同，油品和氣候條件的差異，在選取上各參數(shù)的影響側重點也不同，所以在計算油庫油氣的實際損耗量時，考慮造成油氣損耗的主要因素來確定選用適當?shù)姆椒?，其他的方法也可作為參考來對比。這主要是由于儲罐內壁的粗糙程度和密封裝置對罐壁的壓緊程度決定了內壁掛附的油量， 使得當儲罐發(fā)油時，裸露在空氣中的油量相差較大。 中國石油化工除了考慮浮頂罐年泵入量和容積外 ， 主要考慮了浮頂罐的罐壁粘附系數(shù) C。如對于氣溫較高的地區(qū) ， 可以認為蒸發(fā)壓的影響程度較高 ， 而對于多風的西北地區(qū) ， 則可以更多地考慮罐外風速的影響。三是油品種類的影響程度不同 ， 中國石油化 工認為原油與其他油品蒸發(fā)損失的數(shù)值關系為 1：( 原油 KC= ， 原油以外所有 K C= 1)； 美國石油學會認為原油與汽油蒸發(fā)損失的數(shù)值關系為 1： ( 汽油 KC=， 原油 K C= )。但也存在很多差異 : 一是罐型的關注點不同 ， 中石化考慮的是浮頂?shù)拿芊獬潭?， 認為內浮頂相對外浮頂蒸發(fā)抑制作用更好 ； 美國石油學會考慮的是油罐本身的密封程度 ， 認為焊接油罐的蒸發(fā)抑制作用優(yōu)于鉚接油罐。 《油氣儲存技術與管理》課程設計 浮頂罐的蒸發(fā)損耗量的計算方法 7 表 31 密封系數(shù) Ks 與風速指數(shù) n 油罐類型 密封裝置類型 Ks n 外浮頂罐 金屬滑履密封 單層 帶鞋托裝二次密封 帶邊圈托裝二次密封 液托彈性填料密封 單層 帶風雨擋 帶邊圈托裝二次密封 氣托彈性填料密封 單層 帶風雨擋 帶邊圈托裝二次密封 （ 2） 內浮頂罐靜止儲存損耗 )( 21 DKFFDKKPKL ddfrCys ??? ? ? (32) 式中 LS —— 內浮頂罐靜止儲存損耗量， kg/a 或 1b/a； Kr —— 邊圈密封系數(shù)； D—— 油罐直徑， m 或 ft； Fd —— 頂板接縫長度系數(shù)，系指頂板接縫長度與頂板面積的比值； Kd —— 頂板接縫損耗系數(shù)，焊接頂板， 0?Kd ；非焊接頂板，采用國際單位制時， ?Kd ，采用英制單位制時 ?Kd ； K1 —— 單位換算系數(shù)，采用國際單位制時， ?K ，采用英制單位制時 11?K ； Ff —— 總浮頂附件損耗系數(shù)， )( KNF fifif ?? Nfi —— 某種附件的數(shù)量； Kfi —— 某種附件的損耗系數(shù)； ?y —— 油蒸氣摩爾質量， kg/ kmol 或 1b/1bmol； Kc —— 密封系數(shù)，汽油 1?Kc ，原油 ?Kc ； 《油氣儲存技術與管理》課程設計 浮頂罐的蒸發(fā)損耗量的計算方法 8 P? —— 蒸氣壓函數(shù)，無量綱，])1(1[ 2pPpPPayay???? 表 32 邊圈密封系數(shù) Kr 密封裝置類型 Kr 采用國際單位制單位 采用英制單位 氣托單密封 液托單密封 氣托單密封加二次密封 液托單密封加二次密封 (3)API小呼吸推薦公式 美國石油學會蒸發(fā)損耗小呼吸推薦公式為 : . 6 6 5f W S C FPyL y K D V K K EP a P y??? ????? (33) 式中 Ly —— 小呼吸排放量， 3/ma fK —— 為罐型系數(shù) ( 焊接罐 ? ， 鉚接罐 ? )； Pa —— 當?shù)卮髿鈮海?mmHg； Py —— 油品本體溫度下的真實蒸氣壓， mmHg D—— 儲罐直徑， m ； WV —— 平均風速， /ms； SK —— 密封系數(shù)，傳統(tǒng)二次密封取 ； CK —— 油品系數(shù) ( 汽油 ? ， 原油 ? ) Ef—— 二次密封系數(shù) (4) CPCC小呼吸經驗公式 中國石油化工系統(tǒng)小呼吸經驗公式為 :