【正文】 冷卻水道的開設如下圖： 圖 323 凹模冷卻回路的設計 圖 324 凸模型芯冷卻回路的設計 。直徑為 10 ㎜，長度為根據(jù)模具尺寸計算。對凹模部分和凸模部分都應該設置冷卻水道。 （ 5） 冷卻水道應沿著塑料收縮的方向進行 （ 6） 從冷卻效果來選用模具材料，常用的鋼的導熱系數(shù)均較低，含碳量和含鉻量越高的鋼種導熱性越差。 （ 3） 澆口處應加強冷卻，應避免接觸塑件的熔接部位。 （ 2） 冷卻管道的布置應以均勻為前提 ,孔比與型腔壁的間距 h=(～ 3)d=18 ㎜，孔壁之間間距 b=(～ 4)d=26 ㎜。所以冷卻水道應盡量多，截面尺寸應盡量大，只要不妨礙模具總體結構，管道的孔徑和根數(shù)愈大愈多越好。 經(jīng)計算， a為 kJ/㎡ ?h?oC 由公式 (1)得所需的冷卻面積為 ㎡ 由公式（ 2） n為 根，圓整后取 2根 冷卻系統(tǒng)設計 冷卻系統(tǒng)的設計原則 （ 1） 管道的直徑經(jīng)湍流計算確定，一般取 d=8～ 25 ㎜。 inoutiw tt nGmV ????? ? ? （ 3— 22） 式中 ρ —— 水的密度 (1000kg/m3)； 經(jīng)計算 V 為 103(m3/min) 根據(jù)《塑料模具設計師指南》表 查表得冷卻圓管中管道直徑為 8103m，所以 smdVdVv / 4 22 ??? ? （ 3— 23） 冷卻面積計算 進一步確定能保證冷卻效率的冷卻管道的長度和孔數(shù)。 nGmQ iPiin ???? （ 3— 19） )( inoutwwout ttCmQ ?? （ 3— 20） )()( inoutw iinoutw piw ttC nGttC mm ?????? （ 3— 21） 式中 Qin—— 塑料熔體每小時冷卻固化所放出的熱量 (kJ/H)； Δ i—— 為每千克塑料熔體凝固時放出的熱量 (kJ/kg)，為 350； mp—— 為每小時注射的塑料量 (kg)； n —— 每小時的注射次數(shù)， ABS 成型周期為 40～ 70s， n 大致為 90； G —— 每次注射的塑料用量 (kg)，約為 ； Qout—— 冷卻水每小時從模具中攜走熱量 (kJ/H)； mout—— 冷卻水每小時用量 (kg/H)； 中南大學本科生畢業(yè)設計 50 Cw—— 冷卻水比熱容 (kj/kg ?oC?H)，為 ； tout—— 模具的出水溫度 (oC)，為 28oC； tin—— 進入模具的冷卻水溫度 (oC)，為 22oC； mw—— 冷卻水每小時用量 (kg/H)； 經(jīng) 計算， Qin為 6300 kJ/H， mw為 kg/H。 熱平衡計算 對于大多數(shù)中小型注射模具的水冷卻系統(tǒng)，必須計算冷卻傳熱面積，確定冷卻水溫度和流量。 ABS 成型工藝性較好，因此不需設置加熱系統(tǒng)。 模具溫度的調節(jié)是指對模具進行冷卻和加熱，必要時兩者皆有，從而達到控制模溫的目的，對于粘度低、流動性好的塑料，因 為成型工藝要求模溫都不太高，所以常用常溫水對模具進行冷卻，有時為了進一步縮短在模內的冷卻時間，亦可以用冷水控制模溫。注射模中這支溫度調節(jié)系統(tǒng)的目的，就是要通過控制模具溫度，是注射成型具有良好的產(chǎn)品質量和較高的生產(chǎn)效率。規(guī)格為 20 ㎜，材料為 20鋼，經(jīng)正火處理。頂銷形式如圖： 圖 322 滑塊定位裝置的設計 吊環(huán)螺釘?shù)脑O計 模具吊環(huán)螺釘是設計師在設計中按模具實重規(guī)定的，要保證相對兩側模板上均設吊環(huán)螺釘，以保證平衡起吊。設計斜滑塊裝置時，應根據(jù)模具的結構和滑塊所在的不同位置 選用不同的形式。楔緊角一般比斜導柱傾斜角大 2o～ 3o，配合為 H7/m6。由于本設計中側向孔的零件十分簡單，所以可以采取整體式結構。 斜導柱尾部臺肩高度取 7㎜ 經(jīng)計算， L為 ，取 140 ㎜ 側滑塊的設計 側滑塊是斜導柱側向分型抽芯機構中的一個重要零部件，它上面安裝有側向型芯或側向成型塊。 圖 319 斜導柱的形狀及尺寸 斜導柱直徑的計算： 3 2cos][ 10 aHFdwwc?? （ 3— 17） 式中 Hw—— 側型芯滑塊受的脫模力作用線與斜導柱中心線的交點到斜導柱固定板的距離，為 80㎜； Fc—— 抽芯力，為 ； [σ w]—— 斜導柱所用材料的許用彎曲應力，為 140N/㎜ 2 經(jīng)計算，直徑為 ㎜，取 d 為 20 ㎜。 由于抽芯的距離非常短，所以抽芯力不大，抽芯力的計算可以用如下公式： )s inc o s( aauchpF c ?? （ 3— 16） 式中 c —— 側型芯成型部分的截面的平均周長（ m），為 ㎜； 中南大學本科生畢業(yè)設計 46 h —— 側型芯成型部分高度（ m），為 ㎜； p —— 塑件對型芯的收縮應力，為 1 107Pa； u —— 塑料在熱狀態(tài)下對鋼的摩擦系數(shù)，為 ； a —— 側型芯的脫模斜度，為 0o。 斜導柱驅動的側向分型或抽芯機構應用最廣，它不 但向外側，也可以向里側抽。側抽機構種類很多，有斜導柱、斜滑塊和齒輪與齒條三種側抽機構的設計。 設置四根支撐釘，支撐的厚度為 10 ㎜，支撐釘與動模座板用過盈配合， 從標準中選取，限位釘Φ 16 。推板導柱的數(shù)量根據(jù)模具大小而定，至少要設置兩根，大型模具需設置四根。 定模部分也選用最常用的帶頭導柱，定模部分的導桿同時兼有定距拉桿的作用，所以導桿的長度為： dA+40+dB分型 =100+40+118=258 ㎜，其尺寸規(guī)格如下： 圖 315 定模部分導柱的形狀及尺寸 表 38 定模部分導柱的尺寸規(guī)格 d d1 S1 基本尺寸 極限偏差 基本尺寸 極限偏差 32 32 + + 40 8 258 38 2 技術條件為（ 1）熱處理 HRC50～ 55， 20鋼滲碳 ～ 淬硬 HRC56～ 60 （ 2）圖中標注的形位公差值按 GB118480， t為 6級 （ 3） d 的尺寸公差根據(jù)使用要求克在相同公差等級內變動 （ 4）其他按 GB417084 導套的結構可分為直導套和帶頭導套，本設計采用直導套，其尺寸規(guī)格如下： 表 310 導套的尺寸規(guī)格 d(H7) d1(n6) d2(e7) R 基本尺寸 極限偏差 基本尺寸 極限偏差 基本尺寸 極限偏差 63 40 + 0 50 + + 50 中南大學本科生畢業(yè)設計 44 圖 316 導套的形狀及尺寸 推出機構的導向 推出機構中，從保證推出平穩(wěn)、靈活的角度考慮，通常還設有導向裝置，推出機構的導向零件，通常由推板導柱與推板導套所組成，簡單的小模具也可以由推板導柱直接與推板上的導向孔組成，導向零件使各推出元件保持一定的配合間隙，從而保證推出和復位動作順利進行。由于本設計采用兩個分型面，因此動模部分和定模部分均須對中間板進行導向和定位，所以，動模部分和定模部分的導柱要分別設計，共需 8根導柱。頭部厚度為 5㎜ 型(GB 4169. 184) 圖 311 推桿的形狀及尺寸 復位桿設計 為了推出元件合模后能回到原來的位置 ，推桿固定板上同時裝有復位桿，一般采用圓形截面，一般每幅模具設置四根復位桿，其位置盡量設置在推桿固定桿四周。 經(jīng)計算 d 為 ㎜ 6㎜，所以滿足要求。 ?? ?? c ossin1 sinc osffK f ? ??，為 （ 313） 經(jīng)計算 Q c= 所以脫模力為 += N 推桿數(shù)目的計算 推桿的數(shù)目應盡量多，應滿足應力要求，根據(jù)經(jīng)驗，取推桿徑為定為 6㎜，ABS 塑料的需用應力為 ㎜ 2,所以推桿的總面積應為： A≧ （ 3— 14） 所以推桿根數(shù)至少為 （ 3 3） = 根，綜合考慮塑件的形狀，共設 28根頂桿。 bbb AM P aAbarQ . ?? （ 3— 11） 式中 A b —— 型芯橫階段面面積。 （ 7） 推桿應設在塑件強度剛度較大 處。 （ 5） 應在脫模阻力大的地方多設推