【正文】 實際拉環(huán)選用直徑 D=18mm的 HPB235的鋼筋制作即可。 拉環(huán)強度計算公式為： σ = N/A ≤ [f] 其中， [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按 2個截面計算的。 經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 K＝ 5。 [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ ； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。=≤ 可得 φ b39。 m； 最大撓度 ν= mm 。 m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖 (mm) 從左至右各支座反力： R[1] = kN； 魯商藍岸麗舍（午山社區(qū)舊村改造項目） A13B 地塊 腳手架工程施工方案 37 R[2] = kN； R[3] = kN。 = ； 魯商藍岸麗舍（午山社區(qū)舊村改造項目） A13B 地塊 腳手架工程施工方案 34 次梁 工字 鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =10 4/()= N/mm 2； 次梁工字鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm 2 小于 次梁工字鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! 三、主梁的驗算 根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。 最大支座力計算公式 : R = [P + q(l+2m)]/2 經計算得出 : R = ( + ( + 2 ))/2 = 次梁應力： σ = M/γ xWx ≤ [f] 其中 γ x 截面塑性發(fā)展系數，取 ； [f] 鋼材的抗壓強度設計值， [f] = N/mm2； 次梁工字鋼的最大應力計算值 σ =10 4/()= N/mm 2； 次梁工字鋼的最大應力計算值 σ = N/mm 2 小于 次梁工字鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! σ = M/φ bWx ≤ [f] 其中 φ b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB500172021)附錄 B得到： φ b= 由于 φ b大于 ，按照下面公式調整： φ b39。 (1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為 ； Q1= = ； (2)、型鋼自重標準值：本例采用 16號工字鋼，標準值為 kN/m Q2= kN/m (3)、 活荷載計算 1)施工荷載標準值：取 kN/m2 Q3= kN/m2 2)最大堆放材料荷載 P： 荷載組合 Q= (+)+ =P= = 內力按照集中荷載 P與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 魯商藍岸麗舍（午山社區(qū)舊村改造項目） A13B 地塊 腳手架工程施工方案 33 最大彎矩 M的計算公式（規(guī)范 JGJ8091， P31）為： Mmax = ql2/8(1 m2/l2)2 + pl/4 經計算得出 : Mmax = ( ) (1())2+ 魯商藍岸麗舍（午山社區(qū)舊村改造項目） A13B 地塊 腳手架工程施工方案 32 水平鋼梁 (主梁 )的懸挑長度 (m)： ，水平鋼梁 (主梁 )的錨固長度 (m)： , 次梁懸臂 Mc（ m）： ； 平臺計算寬度 (m)： 。 內側鋼繩與墻的距離 (m)： ，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離 (m)： ； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離 (m)： ； 鋼 絲繩安全系數 K： ，懸挑梁與墻的節(jié)點按 鉸支 計算； 只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。 十二、錨固段與樓板連接的計算 水平鋼梁與樓板壓點如果采用 壓環(huán)，拉環(huán)強度計算如下 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R= kN； 魯商藍岸麗舍（午山社區(qū)舊村改造項目） A13B 地塊 腳手架工程施工方案 31 壓環(huán)鋼筋的設計直徑 D=18mm； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 : σ = N/2A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2； A=πD 2/4=18 2/4= σ=N/2A=2=； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面 ，并要保證兩側 30cm以上搭接長度。 經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 K＝ 6。 [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ 184KN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。 魯商藍岸麗舍（午山社區(qū)舊村改造項目） A13B 地塊 腳手架工程施工方案 30 經過計算得到最大應力 σ = 10 6 /( 141000 )= N/mm 2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 十、拉繩的受力計算 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 RAH = ΣR Uicosθ i 其中 RUicosθ i為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 最大彎矩 Mmax= kN 受腳手架集中荷載 N= + = kN； 水平鋼梁自重荷載 q= = kN/m； 魯商藍岸麗舍（午山社區(qū)舊村改造項目） A13B 地塊 腳手架工程施工方案 28 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 魯商藍岸麗舍（午山社區(qū)舊村改造項目） A13B 地塊 腳手架工程施工方案 29 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN 懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。[f ] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l/i = 350/ φ= ， l為內排架距離墻的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 ω 0= 4 = kN/m 2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： 魯商藍岸麗舍（午山社區(qū)舊村改造項目） A13B 地塊 腳手架工程施工方案 27 Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ = ； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： k = ； 計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 φ, 由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時 σ = ( 489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm 2 小于 立桿的抗壓 強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ = ( 489)= N/mm 2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm 2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μ z＝ ， μ s＝ ， ω 0＝ ， Wk = z ω 0 其中 ω 0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： ω 0 = kN/m2； μ z 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載 規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： μ z= ； μ s 風荷載體型系數：取值為 ； 經計算得到，風荷載標準值為 : Wk = = kN/m2； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 : 魯商藍岸麗舍（午山社區(qū)舊村改造項目） A13B 地塊 腳手架工程施工方案 26 Mw = kN=+= + =； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 風荷載標