【正文】 28 參考文獻 [1]王望予《汽車設(shè)計》 4版北京：機械工業(yè)出版社， 2020 [2]徐石安，江發(fā)潮《汽 車離合器》北京：清華大學(xué)出版社， 2020 [3]張毅《離合器及機械變速器》北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 2020 [4]林世?！赌て瑥椈膳c蝶形彈簧離合器設(shè)計與制造》南京：東南大學(xué)出版社 1995 [5]《汽車工程手冊》基礎(chǔ)篇北京：人民交通出版社， 2020 [6]阮忠唐《聯(lián)軸器、離合器設(shè)計與選用指南》北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 2020 [7]林秉華《最新汽車設(shè)計使用手冊》哈爾濱：黑龍江人民出版社， 2020 [8]國產(chǎn)微型汽車車型及配件目錄北京：中國物質(zhì)出版社， 1990 [9]周明衡《離合器、制動器選用手冊》北京：化學(xué)工業(yè)出 版社， 2020 [10]張樸《汽車計算機輔助開發(fā)技術(shù)》北京：北京理工大學(xué)出版社， 1999 [11]陳家瑞《汽車構(gòu)造》第三版北京：機械工業(yè)出版社， 2020 [12]劉小年《機械制圖》第二版北京：機械工業(yè)出版社， 1999 [13]《機械零件設(shè)計手冊》 .北京：冶金出版社， 1992 [14]《汽車百科全書》 .北京：機械工業(yè)出版社， 1989 [15]《機械設(shè)計課程設(shè)計》高等教育出版社 [16]《工程力學(xué)》第二版蘭州大學(xué)出版社 。相反從中尋覓到不少的樂趣，同學(xué)們的交流增多，進而認(rèn)識 利的條件，同時通過本次設(shè)計，也使我跟家了解自己，從新給自己定位，以便于自己在今后的工作與學(xué)習(xí)中能夠快速的進步。所謂穩(wěn)固知新，在溫習(xí)與回顧所學(xué)的知識的同時，得到新的體會與認(rèn)識，將新接觸到的與以前所知道的練習(xí)在一起，從新的角度出發(fā)另辟蹊 徑，開創(chuàng)新思維，使我受益匪淺。 問題是存在的，但是收獲也是頗豐的。 本次設(shè)計，感到離合器液壓操縱機構(gòu)比較難，實驗室中沒有可以參考的資料，唯在網(wǎng)上收索部分的圖片和很少一部分的參數(shù)，結(jié)合課本所講解的原理畫圖。 27 結(jié)論 回顧本次設(shè)計，其不可避免的存在著一些問題，主要體現(xiàn)在對本專業(yè)知識掌握不夠扎實，另外缺少實戰(zhàn)經(jīng)驗，故而在設(shè)計的過程中走了不少的彎路。 1a =90mm、 a2=280mm、 1b =90mm、 2b =80mm、 1c =18mm、 2c =71mm 為杠桿尺寸。 踏板行程 26 踏板行程 S 由自由行程 1S 和工作行程 2S 兩部分組成，即 S= 1S + 2S = 2 2 2o 1 1 1f c a bS Z S c a b????????（ 61） 式中 ofS 為分離軸承的自由行程，一般為 ～ ，反映到踏板上的自由行程 1S 一般為 20～ 30mm；本次取 20mm。 5）應(yīng)有足夠的剛度，傳動效率要高，工作可靠，壽命長，維修保養(yǎng)方便。 3）應(yīng)有踏板行程調(diào)整裝置，以保證摩擦片磨損后，分離軸承的自由行程可以復(fù)原。本次設(shè)計取 4mm。 支承環(huán) 支承環(huán)和支承鉚釘?shù)陌惭b尺寸精度要高，耐磨性要好。 4）為了便于通風(fēng)散熱，防止摩擦表面溫度過高，可在離合器蓋上開較大24 的通風(fēng)窗孔，或在蓋上加設(shè)通風(fēng)扇片等。 2）應(yīng)與飛輪保持良好的隊中性，以免影響總成的平衡和正常的工作。 對離合器蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計的要求： 1）應(yīng)具有足夠的剛度，否則將會影響離合器的工作特性，增大操縱時的分離行程，減少壓盤升程，嚴(yán)重時使摩擦面不能徹底分離。 4179。 － 179。 179。 m=? v=179。在初步確定壓盤厚度以后，應(yīng)校核離合器結(jié)合一次的溫升，它不 應(yīng)超過 8～ 10℃。 4）壓盤高度公差要小。 壓盤厚度的確定主要依據(jù)以下兩點： 1）壓盤應(yīng)具有足夠的質(zhì)量，以增大熱熔，減少升溫，防止其產(chǎn)生裂紋和破碎，有時可設(shè)各種形狀的散熱筋或鼓風(fēng)筋，以以幫助散熱通風(fēng)，使每次結(jié)合時的溫升不至于過高： 2）壓盤應(yīng)具有較大的剛度，使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減少受熱后的翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓緊及離合器的分離，厚度約 15～25mm。 23 第 7 章 壓盤和離合器蓋得設(shè)計 壓盤幾何尺寸的確定 在摩擦片的尺寸確定以后，與它摩擦相接觸的壓盤內(nèi)外徑尺寸也就基本確定下來了。 由已知條件： P＝ .7704 ??? ）（ ＝ 4876N ? ＝ 4876?? ＝ aP 從動盤轂由中碳鋼鍛造而成，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其擠壓應(yīng)力不應(yīng)超過 20MPa。 由于花鍵損壞的主要形式是由于表面受擠壓過大而全破壞，所以花鍵要進行擠壓應(yīng)力計算。從動盤轂和變速器輸 入軸的花鍵結(jié)合方式采用齒側(cè)定心的矩形花鍵。整體式彈性從動片能達到軸向彈性的要求，且生產(chǎn)效率高，生產(chǎn)成本低。 具有軸向彈性的從動片有整體式、分開式和組合式三種型式。 為了使離合器結(jié)合平順，保證汽車平穩(wěn)起步，單片離合器的從動片一般都做成具有軸向彈性的結(jié)構(gòu)。從動片一般都做的比較薄，通常使用 ～ 厚的鋼板沖制而成。 從動盤總成設(shè)計時應(yīng)滿足一下幾個方面的要求： 為了減少變速器換擋是輪齒間的沖擊，從動盤的轉(zhuǎn)動慣量應(yīng)盡可能小；為了保證汽車平穩(wěn)起步，摩擦面上的壓力分布更均勻等，從動盤應(yīng)具有軸向彈性；為了避免傳動系的扭轉(zhuǎn)共振以及緩和沖擊載荷，從動盤中應(yīng)裝有扭轉(zhuǎn)減震器；具有足夠的抗暴裂強度。但是 Tn 不應(yīng)大于 T? ，否則在反向工作時，扭轉(zhuǎn)減震器將提前停止工作，故取 Tn =（ ～ ） T maxe ，本設(shè)計中初選 Tn = 減震彈簧的位置半徑 Ro Ro 的尺寸引進可能大些，一般取 Ro =（ ～ ） 2d （ 419） 式中的 d 為摩擦片的直徑。一般可按下式初選 T? =（ ～ ） max eT (418) 本設(shè)計中初選 T? = 預(yù)緊轉(zhuǎn)矩 Tn 20 減震彈簧在安裝時都有一定的預(yù)緊。此時所需加在從動片上的轉(zhuǎn)矩為 T=1000K ?2ojRZ （ 416） 式中， T 為是從動片相對從動盤轂轉(zhuǎn)過 ? 弧度所需加的轉(zhuǎn)矩 :； K 為每個減震彈簧的線剛度；jZ為減震彈簧的個數(shù)； oR 為減震彈簧位置半徑。 ?K 決定于減震器彈簧得線剛度及其結(jié)構(gòu)布置尺寸。 19 第 5 章 扭轉(zhuǎn)減震器的設(shè)計計算 扭轉(zhuǎn)減震器主要參數(shù)的選擇 極限轉(zhuǎn)矩 jT 有減震彈簧的最大變形量來確定，它規(guī)定了其作用的轉(zhuǎn)矩上線，極限轉(zhuǎn)矩為減震器在消除限位銷與從動盤轂缺口間的間隙時所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩。上、下表面的表面粗糙度為 m，底面的平面度一般要求小于 。 0． 025mm，初始底錐角公差為177。單面脫碳層的深度一般不得超過厚度 3％。碟簧部分的硬度一般為 45～50HRC，分離指端硬度為 55～ 62HRC，在同一片上同一范圍內(nèi)的硬度差不 大于 3個單位。為了防止膜片彈簧與壓盤接觸圓形處由于拉應(yīng)力的作用產(chǎn)生裂紋，可對該處進行擠壓處理，以消除應(yīng)力源。另外，對膜片彈簧的凹面或雙面進行噴丸處理，即以高速彈丸流噴射到膜片彈簧表面，使表層產(chǎn)生塑性變形，形成一定厚度的表面強化層，起到冷作硬化的作用，同樣也可提高疲勞壽命。為了保證其硬度、幾何形狀、金相組織、載荷特性和表面質(zhì)量等要求，需進行一系列熱處理。 18 1 1 1222231 11 2 2 ( )lnp d d dBrr F E R r H hRr h R r L l L l r L lrr? ? ??? ? ??????????? ??? ? ? ? ? ???? ? ? ? ?????????當(dāng)（ ） 代人有關(guān)數(shù)值，得 1580 aB Mp? ?當(dāng) [? ]=1700 aMp 故滿足強度要求。 圖膜片彈簧的 F1λ 1 彈性特性曲線 確定膜片彈簧的工作點位置 取離合器接合時膜片彈簧的大端變形量為 1 0. 75 0. 75 3. 3 2. 47 5b H m m? ? ? ? ?， 由特性曲線圖可查的膜片彈簧的壓緊力： 1 3500F F N??? 校核后備系數(shù)： m a x3 5 0 0 0 . 3 7 6 . 2 5 2 1 . 2 1150000cceF R ZT?? ? ? ? ?? ? ? 離合器徹底分離時，膜片彈簧大端的變形量為 1 1 1()d b fff? ? ?? ? ? ? 即 為 壓盤的行程 1 2 0 . 7 5 1 . 5fcf Z S m m?? ? ? ? ? ? ?，故 1 5 5d mm? ? ? ? 離合器剛開始分離時，壓盤的行程 1f mm??? ，此時膜片彈簧大端的變形量為 11 1 f m m?? ?? ? ? ? ? ? 摩擦片磨損后，其最大磨損量 ??? ，故11 2. 47 5 1. 2 1. 27 5ab mm? ? ?? ? ? ? ? ? 求離合器徹底分離時分離軸承作用的載荷 F2 05001000150020202500300035004000450050000 1 2 3 4 5工作壓力F/N 變形 λ/ mm 17 由膜片彈簧小端分離軸承處作用有分離力 F2 時膜片彈簧壓盤接觸處的變形λ 1 和 F2 的關(guān)系式 ? ? ? ? ? ?1 21212 261pRE h I n R r R rrF H H hL l L lL l l r?? ??? ????????? ? ? ??? ????? ? ? ?? ????（ ） 取 11d??? 則得 ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?121212522ln261802 . 0 1 0 2 . 1 3 . 9 7 5 l n 8 0 6 3 . 6 3 . 9 7 5 8 0 6 3 . 66 3 . 6 3 . 3 3 . 9 7 5 3 . 3 2 . 17 8 6 4 2 7 8 6 46 1 0 . 3 7 8 6 4 6 4 1 81055ddpREh R r R rrF H H hL l L lL l l rN?? ????????????? ? ? ??? ????? ? ? ?? ????? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ?????? ? ?? ? ? ???? 求分離軸承的行程λ 2 由膜片彈簧壓盤接觸處的軸向變形λ 1 和小端分離軸承處的軸向變形λ 2′的關(guān)系式 21plrLl???? ? ? ，取 1 f??? 得， 2 64 378 64plrf m mLl? ? ?? ? ? ? ? ??? 寬度系數(shù) 113 . 2 1 81 1 0 . 7 3( ) ( 1 5 5