【正文】 拐彎 W= m/s, t=400℃ ， ζ =0. 1， H9=2HO 支煙道閘板 W= m/s, t=450℃ ， H10= 2HO 入總煙道的 45 度拐彎 W= m/s, t=400℃ ， ζ =0. 1， H11=2HO 總煙道閘板 H12=2HO 進(jìn)入煙囪 90186。 廢氣進(jìn)入小爐 時(shí)阻力 F= m2 ， t=1580℃ ， 0V = Bm3/s, W=, ζ = ，H1=2HO 廢氣在小爐中擴(kuò)散 F= m2 ， t=1540℃ , 0V = Bm3/s, W=, ζ = ，H2=2HO 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 40 小爐水平到后 90186。 0r =3 ， g 為重力加速度。 出口直徑 設(shè)出口流速是： W出 =3m/s 0 .5D 4 / ) 3 .0 9v w m???出 （ D 1 . 5 D 1 . 5 3 . 0 9 4 . 6 3 m? ? ? ?出底 煙囪阻力計(jì)算（以 4小爐為準(zhǔn)） ［ 7］ 熔窯的溫度制度為雙高形曲線， 4小爐燃料消耗量最大，煙氣量最大。 6與 5小爐之間， 5與 4小爐之間， 4與 3之間均采用采用跨度為 2320mm， 股高 480mm，側(cè)墻高 2020mm. 22 . 3 2 2 2 . 3 2 0 . 4 8 5 . 3 8 23F ? ? ? ? ? ? 65 1 .2 7 2 / 5 .3 8 2 0 .2 3 6 3W ? ?? 54 3 .8 0 4 / 5 .3 8 2 0 .7 0 6 8W ? 43 7 .7 8 8 / 5 .3 8 2 1 .4 4 7W ? ?? 3與 2小爐， 2與 1小爐均采用跨度為 2780mm，股高 576mm，側(cè)墻高 2020mm。 表 63分支煙道煙氣流速 小爐口 1 2 3 4 5 6 風(fēng)速 W 各個(gè)煙道的煙氣流速基本上在 1~3m/s,所以設(shè)計(jì)的煙道是合理的。 表 62 煙氣在各小爐中的分配量 小爐序號(hào) 煙氣分配量 （ %） 進(jìn)入小爐量 3Bm/s 分支煙道煙氣量 1 19 = 2 17 = 3 21 = 4 22 = 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 5 14 = 6 7 = 支煙道斷面 1～ 6小爐分支煙道均采用相同的尺寸如下： 煙道跨度 1100mm，股高 290mm，側(cè)墻高 1050mm 。 一側(cè)格子體受熱面積 F 熱 ＝ ＝ (m2) 一側(cè)格子體受熱面積與熔化面積之比 一側(cè)格子體的通道面積 F＝ (18 ) (94 )＝ (m2) 格子體中空氣流速 格子體中煙氣流速 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 36 蓄熱室格子體熱負(fù)荷 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 第 6 章 煙道及煙囪進(jìn)出口內(nèi)徑及高度 煙道及進(jìn)出口計(jì)算 由燃燒計(jì)算可知： 1kg 油產(chǎn)生煙氣量 V= 耗油量 Q= 重油 /kg 玻璃液 所以 6 0 0/ 9 1 6 ???V廢Bm3/s 空氣 蓄熱室支煙道 各處漏風(fēng)系數(shù)及煙道煙氣量見(jiàn)表 61。 格子體格孔尺寸： 165mm165mm 單位格子體受熱面積： ； 單位格子體流動(dòng)面積： m2； 1蓄熱室長(zhǎng)： 3917 mm； 2~5蓄熱室長(zhǎng)： 3222 mm； 6蓄熱室長(zhǎng)： 3453 mm； 隔墻厚度： 578 mm； 格子體高度 H 選?。? m； 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 35 1m/s 助燃風(fēng)需要格子體體積 V選取 45 m3，則需要格子體體積為： (m3) 蓄熱室內(nèi)寬尺寸為： 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，結(jié)合格子孔適 量、格子孔尺寸、格子磚與墻之間的間隙尺寸，最后確定蓄熱室及格子體尺寸為： 蓄熱室內(nèi)寬 B＝ m 蓄熱室內(nèi)長(zhǎng) L＝ m 蓄熱室高 H＝ m 格子孔數(shù)量 18 (18＋ 15 4＋ 16)＝ 18 94＝ 1692（孔 /側(cè)） 格子體一側(cè)的體積為 V 格 ＝ (18 ) (94 ) ＝ （ m3） 格子體的穩(wěn)定系數(shù) 經(jīng)驗(yàn)值一般在 ~ 之間，所以符合 一般經(jīng)驗(yàn)值。假設(shè)： 空氣預(yù)熱溫度： 1350℃ ； 格子體排列方式：筒形磚排列； 筒型磚的優(yōu)點(diǎn)是 ： 磚的壁厚較薄 ， 一般為 30 mm、 38 mm、 40 mm， 可在常用的 15~ 20min 換向時(shí)間內(nèi)全部厚度參與換熱 ； 筒型磚格子體的單位體積換熱面積比較大 ； 采用筒型磚的蓄熱室內(nèi)寬尺寸比較小 , 砌筑方便 , 砌筑后的穩(wěn)定性較好。上層格子磚要求耐高溫、耐化學(xué)侵蝕好、而高溫強(qiáng)度不高；中間格子磚溫度變化及化學(xué)侵蝕均小，但荷重增加；下層 1~2 層可用電熔剛玉磚，上層用普通燒成鎂磚，中間用堿性耐火材料與下部粘土磚直接接觸。 蓄熱室格子體的排列方式及材質(zhì) 要求： （ 1） 蓄熱室材質(zhì)具有抵抗溫度的周期性變化，氣氛變化； （ 2） 抵抗飛料侵蝕的能力； （ 3） 格 子磚必須有良好的換熱性能 （ 4） 高溫下強(qiáng)度不變形，不開(kāi)裂 （ 5） 使用壽命長(zhǎng)，蓄熱效能好，周期波動(dòng)性小 （ 6） 受侵蝕的生成物高溫粘度低，能順利地下流，否則反應(yīng)生成物會(huì)堵塞格子體孔，而降低交換效率。其結(jié)構(gòu)應(yīng)滿(mǎn)足熔化工藝所需溫度要求， 有足夠的受熱面積和蓄熱能力，能保證達(dá)到足夠高的預(yù)熱溫度，而且使預(yù)熱溫度穩(wěn)定，氣體在蓄熱室橫截面上分布均勻，具有較高的熱效率，充分回收煙氣余熱，盡力減少氣體流動(dòng)阻力和占地面積，在結(jié)構(gòu)上要有足夠高的強(qiáng)度，特別是高溫強(qiáng)度，操作上便于調(diào)節(jié)裝置，便于清掃和熱修。 所以，熱效率＝ （ 3917 ＋ 1303917＋253917） ＝ % 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 第 5 章 熔窯其它部分及蓄熱室設(shè)計(jì) 小爐尺寸設(shè)計(jì) （ 1） 實(shí)際需要助燃風(fēng)量 (Bm3/s) 設(shè)計(jì)小爐口噴出空氣的溫度 t 空 ＝ 1350℃，則 (Bm3/s) 取小爐口助燃空氣噴出速度為 m/s，則小爐口總面積： （ m2） 1~5小爐口設(shè)計(jì)尺寸： F1＝ ＝ （ m2） F2＝ 2/3＝ （ m2） 6小爐設(shè)計(jì)尺寸： F3＝ ＝ （ m2） F4＝ 2/3＝ （ m2） 則一側(cè)小爐口實(shí)際面積為： ＝ 5(F1＋ F2)＋ F3＋ F4 ＝ 5(＋ 0,279)＋ ＋ ＝ （ m2） （ 2） 助燃風(fēng)速度（小爐口助燃空氣噴出速度）驗(yàn)算 （ m/s） （ 3） 實(shí)際煙氣量 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 (Bm3/s) 設(shè)煙氣進(jìn)入小爐口的溫度 t 煙 ＝ 1500℃ ,則： (Bm3/s) （ 4） 煙氣溫度 （ m/s） （ 5） 小爐熱負(fù)荷 （ 6） 一 側(cè)小爐口寬度與熔化面積之比 （ 7） 一側(cè)小爐口寬度與熔化區(qū)長(zhǎng)度之比 (即火焰覆蓋系數(shù) ) 經(jīng)驗(yàn)值一般在 45~55%之間，因此符合一般經(jīng)驗(yàn)值。 熔化面積 F 熔 ＝ ；熔化量： 600t/d P=600000/（ 24） = kg/m2 h)； w 向周?chē)諝馍⑹У臒崃? 167400kJ/（ m2 V 霧 ＝ V 空 4%＝ 4%＝ Bm3/kg 助燃空氣量： V 助 ＝ V 空 － V 霧 ＝ － ＝ Bm3/kg 實(shí)際煙氣量 V 煙 ＝ ＝ Bm3/kg 煙氣密度 ρ＝ CO2%+H2O% +SO2+N2% ＝ ++++ ＝ 國(guó)家要求重油消耗計(jì)算 重油發(fā)熱值 QP＝ 81Cy＋ 246Hy－ 26(Oy－ Sy)－ 6Wy ＝ 81＋ 246－ 26(－ )－ 60 ＝ (kcal/kg 重油 ) 取 9998kcal/kg 根據(jù)國(guó)家強(qiáng)制執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)： 400t/d 以下 1750 kcal/kg； 500~700 t/d 為 1630 kcal/kg；700 t/d 以上為 1410 kcal/kg；本設(shè)計(jì)為 600 t/d，按照全保溫結(jié)構(gòu)，取每千克玻璃液耗熱量為 1630kcal。 取空氣過(guò)剩系數(shù) α＝ 重油燃燒的計(jì)算見(jiàn)表 45 及 46。理論上，窯內(nèi)過(guò)剩系數(shù) α1 時(shí)，燃嬈中有多余的洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 O2，具有氧化能力，窯內(nèi)為氧化氣氛；當(dāng) α＝ 1 時(shí)，燃燒產(chǎn)物中無(wú)多余的 O2 和未燃嬈完全的 CO，窯內(nèi)為中性氣氛；當(dāng) α1時(shí)，燃燒產(chǎn)物中含有一定的 CO，具有還原能力，窯內(nèi)為還原氣氛。 （ 3） 配合料（不包含碎玻璃）水分： 4%。取 1/8s。不能影響安裝冷卻部微調(diào)風(fēng)才裝置。這樣在它們之間設(shè)置臺(tái)階，可以減少玻璃液的回流，節(jié)能，取 1200 mm。d)，所以符合一般的經(jīng)驗(yàn)值。 每噸玻璃液占有冷卻部面積為： (t （ 1） 冷卻面積 采用冷卻部面積與熔化面積的比例來(lái)確定，一般取 ~，冷卻越大，能夠加速玻璃液的冷卻，所以取 ?，F(xiàn)在在 冷卻部吹微調(diào)風(fēng)（即稀釋風(fēng)）以保證使玻璃液的成型溫度波動(dòng)范圍在 177。 冷卻部 冷卻部的作用是使玻璃液在冷卻部均勻降溫冷卻到成型要求的溫度。同時(shí)為了布置大水管、吊墻和攪拌器，卡脖必須具有一定的長(zhǎng)度。因此現(xiàn)在卡脖從以前的 40~50%降低到 35%左右，而長(zhǎng)度卻在不斷加長(zhǎng)，最長(zhǎng)的有 m。 投料池的寬度為 ；投料池的長(zhǎng)度為 。 則： h＝ 1/8s＝ 1500（ mm） 大碹半徑： 中心角 ： 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 （ 3） 火焰空間總高度 H＋ h＝ 1600＋ 1500＝ 3100（ mm） （ 4） 火焰空間橫斷面積 F 空 ＝ F 扇 ＋ F1＋ F2 ＝ （ m2） （ 5） 火焰空間橫斷面面積與熔化面積之比 （ 6） 火焰空間容積強(qiáng)度 V 空 ＝ F 空 L 火 ＝ ＝ （ m3） （ 7） 火焰空間容積與熔化面積之比 （ 8） 火焰空間容積強(qiáng)度 投料池 選取等寬投料池 選取的原因： （ 1） 配合料覆蓋面積大，配合料的吸熱與配合料的覆蓋面積成正比，因此有利于提高熱效率，提高熔化率； （ 2 減輕配合料料堆對(duì)池壁的沖刷和磨損。因此胸墻高度選擇為 1600 mm。 胸墻高 H＝ 1600 mm。但是浮法玻璃含鐵量較低，玻璃液熱透射性較強(qiáng)，將使池底溫度提高較多，池底玻璃液的流動(dòng)性增強(qiáng)，對(duì)池底磚的沖刷加劇，所以在池底結(jié)構(gòu)上要選擇較好的鋪面磚，本設(shè)計(jì)選取電熔無(wú)縮孔鋯剛玉磚。 故： 熔化部長(zhǎng)： 38m 熔化部寬： 熔化部面積： 實(shí)際熔化率： (m2 則熔化面積長(zhǎng) L＝ +*5+1= 寬 B= F 熔 / L =考慮到池底排磚，橫向取整塊磚，池底磚： 3003001000 mm,在排磚時(shí)不考慮實(shí)際存在的磚縫隙。 則 熔化面積為 （ 3） 熔化面積及其尺寸 前臉墻距 1小爐中心