【正文】 熟料中的無。 Ca存在于 C 軸方向的豎井孔內(nèi)，以離子鍵形式分別與 AlO 四面體和 SO 四面體相連，見圖 。同時(shí)液相的各離子濃度對(duì)改變水化進(jìn)程有非常重要的影響 ]37[ 。 Ca2SO4 晶體結(jié)構(gòu)示意圖 王燕謀等 ]36[ 的研究表明，水泥顆粒在初期水化時(shí)，顆粒與水接觸后，表面活化點(diǎn)很快水解，顆粒表面發(fā)生水化反應(yīng)，生成水化產(chǎn)物，同時(shí)離子進(jìn)入溶液，發(fā)生析晶沉淀。 2 4 6 8 10 12 14 16 18 200 .1 50 .1 00 .0 50 .0 00 .0 50 .1 00 .1 5水泥摻量（%）尺寸變化率(%)28d 2 1 d 1 4 d7d 3 d 26 圖 3CaO 硫鋁酸鹽水泥水化機(jī)理 硫鋁酸鹽水泥是以鋁質(zhì)原料、石灰質(zhì)原料和石膏經(jīng)適當(dāng)配合后，煅燒制成含有適量無水硫鋁酸鈣的熟料，再摻入適量石膏共同磨細(xì)所得的水硬性膠凝材料。因而摻有水泥熟料的脫硫石膏是具有氣硬性與水硬性雙重性質(zhì)的膠凝材料，使其強(qiáng)度有較大的提高。 表 34 水泥摻量對(duì)自流平砂漿的 尺寸變化率的影響 水泥摻量 /% 3d 7d 14d 21d 28d 3 8 13 18 25 圖 水泥摻量對(duì)自流平砂漿的尺寸變化率的影響 從圖 ：當(dāng)水泥摻量為 3%與 8% 時(shí)，自流平砂漿的膠凝主體是短柱狀的二水石膏，隨著水泥摻量的增加，自流平砂漿的微觀結(jié)構(gòu)由原來短柱結(jié)構(gòu)變?yōu)橐孕鯛疃嗯c水化硅酸鈣的混合體，內(nèi)部固相間逐漸變得密實(shí)。從表 34中可以看出：摻入不同量的水泥的自流平砂漿的收縮變化率都能夠滿足國(guó)標(biāo)JC/T10232020(中華人民共和國(guó)建材行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)石膏基自流平砂漿 )的要求，并且隨著水泥摻量的增加，自流平砂漿表現(xiàn)出逐漸收縮的性能。當(dāng)水泥含量在 8%時(shí)，自流平砂漿的流動(dòng)性非常好，并且在測(cè)其流動(dòng)性時(shí)發(fā)現(xiàn)其具有較好 的保水性而沒有發(fā)生泌水現(xiàn)象。 后續(xù)試驗(yàn)中 主要采用檸檬酸鉀作為緩凝劑， 礦物摻合料對(duì)自流平砂漿性能的影響 普通硅酸鹽水泥摻量對(duì)自流平砂漿性能的影響 研究水泥在自流平砂漿中摻量的不同對(duì)其流動(dòng)性能與力學(xué)性能的影響水泥在自流平砂漿中的摻量分別為 3%、 8 %、 13% 和 18 %，試驗(yàn)結(jié)果分別見表 34。隨著檸檬酸鉀摻量的增加，自流平砂漿的力學(xué)性能顯下降趨勢(shì)。檸檬酸鉀通過絡(luò)合作用，對(duì)該晶面選擇性吸附，抑制該晶面在 c軸方向的生長(zhǎng)，改變了長(zhǎng)短軸0 .0 0 0 .0 5 0 .1 0 0 .1 5 0 .2 0708090100110120130初始流動(dòng)度(mm)檸檬酸鉀摻量(%) 圖 （a）0 .0 0 0 .0 5 0 .1 0 0 .1 5 0 .2 0809010011012013030min流動(dòng)度(mm)檸檬酸鉀摻量(%) 圖 （b）0 .0 0 0 .0 5 0 .1 0 0 .1 5 0 .2 01 .21 .41 .61 .82 .02 .22 .42 .62 .83 .03 .23 .43 .63 .84 .04 .2抗折強(qiáng)度(MPa)檸檬酸鉀摻量(%) 圖 （c） 2 8 d1d0 .0 0 0 .0 5 0 .1 0 0 .1 5 0 .2 03 .54 .04 .55 .05 .56 .06 .57 .07 .58 .08 .59 .09 .51 0 .01 0 .51 1 .0抗壓強(qiáng)度(MPa)檸檬酸鉀摻量(%) 圖 （d） 2 8 d 1 d 24的相對(duì)生長(zhǎng)速率，長(zhǎng)軸的生長(zhǎng)受到抑制，晶體由針狀變?yōu)槎讨鶢睢Ｍ瑫r(shí)，由于吸附作用，二水石膏成核機(jī)率和數(shù)量減少，離子在各晶面的疊合速率降低，晶體生長(zhǎng)延緩，晶核有充分的時(shí)間和空間發(fā)育生長(zhǎng)，因此晶體尺寸明顯粗化。 表 32 檸檬酸鉀摻量對(duì)自流平砂漿流動(dòng)性與力學(xué)性能的影響 檸檬酸鉀 初始流動(dòng) 30min流動(dòng)度 抗折強(qiáng)度 /MPa 抗壓強(qiáng)度 /MPa 摻量（ %） 度 /mm 度 /mm 1d 28 d 1d 28 d 0 115 85 110 125 123 115 75 85 檸檬酸鉀對(duì)半水石膏的溶解度影響不大，其影響主要表現(xiàn) 在抑制二水石膏晶核的形成與生長(zhǎng)方面。 檸檬酸鉀 摻 量對(duì)自流平砂漿性能的影響 本次試驗(yàn)采用檸檬酸鉀為緩凝劑，研究檸檬酸鉀在自流平砂漿中摻量的不同112114116118120122124圖 （a）初始流動(dòng)度(mm)檸檬酸鉀 酒石酸 檸檬酸020406080100120圖 （b）30min流動(dòng)度(mm)檸檬酸鉀 酒石酸 檸檬酸012345圖 （c）抗折強(qiáng)度(MPa)檸檬酸鉀 酒石酸 檸檬酸1d28d1d28d1d28d02468101214圖 （d）抗壓強(qiáng)度(MPa)檸檬酸鉀 酒石酸 檸檬酸1d28d1d28d1d28d 23對(duì)其流動(dòng)性能與力學(xué)性能的影響。 在其他因素不變的情況下，隨著檸檬酸鉀的增加，流動(dòng)性先 后 可能是因?yàn)闄幟仕徕浀募尤胍种屏巳芤褐惺嗑w長(zhǎng)軸方向的生長(zhǎng)，改變了晶體各個(gè)晶面的相對(duì)生長(zhǎng)速率來達(dá)到其緩凝的效果 ??35 。 22表 31 緩凝劑種類對(duì)自流平砂漿的流動(dòng)性與力學(xué)性能的影響 緩凝劑 初始流動(dòng) 30min流動(dòng)度 抗折強(qiáng)度 /MPa 抗壓強(qiáng)度 /MPa 摻量（ %） 度 /mm 度 /mm 1d 28 d 1d 28 d 檸檬酸鉀 113 104 酒石酸 123 118 檸檬酸 123 115 隨著檸檬酸鉀的 隨著酒石酸 哪個(gè)符合了國(guó)標(biāo) 哪個(gè)沒符合 在石膏基自流平砂漿中加入不同的 緩凝劑 對(duì)其性能有很大的影響。盡管緩凝劑的作用機(jī)理說法不一，但有一點(diǎn)已被證實(shí)，緩凝劑可以改變二水石膏晶體形貌，使晶體普遍粗化，從而顯著降低石膏硬化體的強(qiáng)度 ??34 ，進(jìn)而影響到石膏基自流平砂漿的強(qiáng)度。通過改變過程任一參數(shù)，可獲得不同的微觀結(jié)構(gòu)，最終導(dǎo)致石膏硬化體強(qiáng)度的變化。 20 砂漿微觀表征 X 射線衍射分析（ XRD） 本文采用日本島津公司的 XRD7000L型全自動(dòng) X 衍射儀 定性分析砂漿的物相組成， XRD 測(cè)試采用銅靶，電壓 40kV，電流 30mA，掃描范圍 15?70?，掃描速度 10?/min，步長(zhǎng) ?。否則，試驗(yàn)需重新進(jìn)行。 收縮率按三個(gè)試件的算術(shù)平均值來確定。 試件收縮率應(yīng)表述為試件干燥后相對(duì)于試件剛脫模時(shí)基準(zhǔn)長(zhǎng)度的變化，用百分?jǐn)?shù)表示，收縮率（ ? ）按下式計(jì)算： ? = )/()( 0 dt LLLL ?? 100 （ 25） 式中： ? —— 收縮率，單位為百分?jǐn)?shù)（ %）； 0L —— 試件成型后 24h 的長(zhǎng)度，單位為毫米（ mm）； Lt —— 試件干燥后的長(zhǎng)度，單位為毫米（ mm）； L —— 試件長(zhǎng)度 160，單位為毫米（ mm）； dL —— 兩個(gè)收縮頭埋入料漿中的長(zhǎng)度之和，即（ 20177。 試件測(cè)完初始長(zhǎng)度后，放入（ 40177。 ） h 拆模、編號(hào)，表明測(cè)試方向。將料漿倒入收縮試模內(nèi)，無需振動(dòng)，用金屬刮刀清除多余料漿，使料漿完全充滿模具并使表面平整，三個(gè)試件為一組。 稱?。?500177。 7）收縮率 在收縮模具內(nèi)表面涂一薄層脫模劑（食用植物油），將收縮頭固定在模兩端面的孔洞中，使手縮頭露出 試件端面（ 8177。拉伸粘結(jié)強(qiáng)度計(jì)算如下式計(jì)算： SFP /? （ 24） 式中： P —— 拉伸粘結(jié)強(qiáng)度，單位為兆帕（ MPa）； F —— 最大破壞荷載，單位為牛頓（ N）； S —— 等于 2500，粘結(jié)面積，單位為平方毫米（ mm2）。 2）℃電熱鼓風(fēng)干燥箱中烘干 48h。 ） h后出模， 10 個(gè)試件為一組。 ） g 試樣，按初始流動(dòng)度用水量加水，制備料漿。當(dāng) 3 個(gè)計(jì)算值中有一個(gè)超出平均值 15%時(shí)，剔除該值，取剩余 2 個(gè)測(cè)值的平均值作為抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果；當(dāng) 3 個(gè)測(cè)值中有兩個(gè)超出平均值 15%時(shí)，則該組試件的試驗(yàn)結(jié) 果無效。 砂漿立方體試件抗壓強(qiáng)度精確至 。承壓試驗(yàn)應(yīng)連續(xù)而均勻地加荷，加荷速度應(yīng)為每秒鐘 （砂漿強(qiáng)度等于 6MPa 時(shí)取下限，砂漿強(qiáng)度大于 5MPa 時(shí)取上限），當(dāng)試件接近破壞而開始迅速變形時(shí)，停止調(diào)整試驗(yàn)機(jī)油閥，直至試件破壞，然后記錄破壞荷載（最大值）。測(cè)定步驟如下： （ 1） 本文所用試件為抗折試驗(yàn)中折斷的部分，在置于試驗(yàn)機(jī)前仔細(xì)檢查，確保抗折試驗(yàn)過程未損害該部分的力學(xué)性能；由于試件的尺寸大于試驗(yàn)機(jī)的上壓板，所以本文試件的承壓面積以上壓板的面積 A 進(jìn)行計(jì)算； （ 2） 將試件安放在試驗(yàn)機(jī)的下壓板（或下墊板）上，試件的承壓面應(yīng)與成型時(shí)的頂面（工作面）垂直，試件中心應(yīng)與試驗(yàn)機(jī)下壓板（或下墊板）中心對(duì)準(zhǔn)。當(dāng) 3 個(gè)測(cè)值中有一個(gè)超出平均值 ?10%時(shí)，剔除該值后，取剩余 2 個(gè)測(cè)值的平均值作為抗折 18強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果；當(dāng) 3 個(gè)測(cè)值中有兩個(gè)超出平均值 ?10%時(shí)，則該組試 件的試驗(yàn)結(jié)果無效。 4）抗折強(qiáng)度的測(cè)定 本文用電動(dòng)抗折試驗(yàn) 機(jī)測(cè)定試件的抗折強(qiáng)度，試驗(yàn)機(jī)量程 ，最小刻度 MPa.。 （ 3）終凝時(shí)間的測(cè)定 將初凝后的試件繼續(xù)養(yǎng)護(hù)，當(dāng)時(shí)間間隔為 330min 后進(jìn)行第一次檢測(cè)，臨近終凝時(shí)間時(shí)每隔 15min 測(cè)定一次。在整個(gè)過程中，試針的貫入位置至少要距圓模內(nèi)壁 10mm。將試模放在試針下，調(diào)整試針距砂漿表面 10mm，擰緊螺栓，然后突然放松，試針垂直自由地沉入砂漿。 （ 2）初凝時(shí)間的測(cè)定 調(diào)整測(cè)定儀，使試針接觸玻璃板試指針的讀數(shù)為零。 3）凝結(jié)時(shí)間的測(cè)定 本文用標(biāo)準(zhǔn)稠度測(cè)定儀確定砂漿拌合物的凝結(jié)時(shí)間。 ） min，然后慢速攪拌 171min，按 4 重新測(cè)試流動(dòng)度（30?）， 30min 流動(dòng)度損失按下式計(jì)算： 300 ??? ??? （ 22） 式中： ?? —— 流動(dòng)度損失，單位為毫米（ mm）； 0?—— 初始流動(dòng)度，單位為 毫米（ mm）； 30?—— 30min 流動(dòng)度，單位為毫米（ mm）。 取 3 塊 試件的平均值，計(jì)算結(jié)果精確至 ％。該水量（ 1W ）與試樣量（ 0W ）的比即為初始流動(dòng)度用水量。 5） mm 內(nèi)，則應(yīng)該調(diào)整加水量按上述步驟重新試驗(yàn)，直至流動(dòng)度在（ 145177。 5） mm 內(nèi)，則此流動(dòng)度為該試樣的初始流動(dòng)度（ 0? ）。在 2s 內(nèi)將其垂直向上提升（ 50~100） mm，保持（ 10~15） s，使料漿自由流動(dòng)。 （ 2）將流動(dòng)度試模水平放置在測(cè)試板中央，測(cè)試板表面平整光潔﹑無水滴。測(cè)試步驟如下： （