【正文】 漸開(kāi)線花鍵壓力角，m=3,z=24且長(zhǎng)度為120㎜，假設(shè)壓力在齒側(cè)接觸面均勻分布，各齒壓力的合力作用在平均直徑處，則強(qiáng)度條件是： 式中：采用靜聯(lián)結(jié)，使用和制造情況：中等；齒面經(jīng)過(guò)熱處理，因此取。材料彎曲、扭轉(zhuǎn)的特性系數(shù)、。配合處綜合影響系數(shù)、根據(jù)d，配合由文獻(xiàn)[2]，鍵槽處有效應(yīng)力系數(shù)，根據(jù)由文獻(xiàn)[2]插值計(jì)算得 尺寸系數(shù)、。從受載情況觀察，截面齒輪中點(diǎn)處上最大，而且存在應(yīng)力集中，所以選此截面為危險(xiǎn)截面。由文獻(xiàn)[3]式84得軸的計(jì)算應(yīng)力為該軸滿足強(qiáng)度要求（7）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)鍵槽：齒輪、聯(lián)軸器與軸周向固定采用漸開(kāi)線花鍵連接，按GB/，齒輪處的鍵為：m=5mm,N=27,大徑D=140mm。（4）確定軸承及齒輪作用力位置先確定軸承支點(diǎn)位置,查32224軸承,其支點(diǎn)尺寸,因此軸的支撐點(diǎn)到齒輪載荷作用點(diǎn)距離,（5）繪制軸的彎矩圖和扭矩圖求軸承反力H水平面V垂直面求齒寬中點(diǎn)處彎矩H水平面V垂直面合成彎矩M彎矩圖、扭矩圖見(jiàn)圖34。取端蓋寬度50mm，端蓋外端面與半聯(lián)軸器右端面30mm軸段3 該軸段安裝滾動(dòng)軸承，為方便裝拆軸承內(nèi)圈, 由于軸承即受徑向力也受軸向力,根據(jù)軸承內(nèi)徑的標(biāo)準(zhǔn)，暫選圓錐滾子軸承32224(GB/T29794)，其寬度T=58mm。軸的結(jié)構(gòu)如圖33所示。軸滿足強(qiáng)度要求=0σ1=430 N/mmτ1=260 N/mm===，=（軸肩圓角處）=，===圖31圖32 低速軸（II軸）設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程及說(shuō)明計(jì)算結(jié)果（1）計(jì)算作用在齒輪上的力各力方向如圖 45 所示。根據(jù)d由文獻(xiàn)[2]中表812得=，=。合金鋼材料特性系數(shù)、。判斷危險(xiǎn)截面危險(xiǎn)截面應(yīng)該是應(yīng)力較大，同時(shí)應(yīng)力集中較嚴(yán)重的截面。軸的材料為20CrMnTi，調(diào)質(zhì)處理。確定軸上圓角和倒角尺寸 各軸肩處的圓角半徑見(jiàn)圖，軸端倒角取245176。軸承潤(rùn)滑方式選擇: 所以選擇脂潤(rùn)滑。軸段2 軸段1右端制出定位軸肩取軸肩高度為h=5㎜,所以軸段2直徑。m傳動(dòng)比 i傳動(dòng)效率電機(jī)軸1485400ⅠⅡ4001Ⅲ400 弧齒錐齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程及說(shuō)明計(jì)算結(jié)果(1)選擇齒輪材料查文獻(xiàn)[1]表得： 小齒輪 20CrMnTi 滲碳淬火 大齒輪 20CrMnTi 滲碳淬火 齒面硬度 5863HRC齒輪的接觸疲勞極限試驗(yàn)齒輪的彎曲疲勞極限齒輪材料的密度 材料的彈性模量 材料的泊松比 (2)分度圓直徑的初步確定小輪上的計(jì)算轉(zhuǎn)矩： 主動(dòng)錐齒輪分度圓直徑的選擇:根據(jù)查文獻(xiàn)[1]： 和 取兩者較大值,則(3)螺旋角的選擇：取小齒輪為左旋,大齒輪為右旋.(4)齒數(shù)及模數(shù)的初步選擇：根據(jù),查文獻(xiàn)[1] 圓整到整數(shù)查文獻(xiàn)[1](4)變位系數(shù): 由文獻(xiàn)[1]： 切向系數(shù) 齒頂高系數(shù) 頂隙系數(shù) 齒寬b b=法向壓力角 工作齒高 軸交角 (5)幾何尺寸計(jì)算：大端分度圓直徑： 分度錐角：大端錐距: 大端齒距：大齒輪頂高： 小齒輪齒頂高：齒頂系數(shù)：全齒高：齒根高：齒根角：頂錐角：根錐角：頂圓直徑： 冠頂距： = =大端理論弧齒厚： =（6）強(qiáng)度校核按格里森法校核弧齒錐齒輪的強(qiáng)度接觸強(qiáng)度校核 式中工況系數(shù)動(dòng)載系數(shù) 按文獻(xiàn)[1],圓周速度V為載荷分布系數(shù), 查文獻(xiàn)[1] 尺寸系數(shù)齒面接觸強(qiáng)度集合系數(shù)I, 由文獻(xiàn)[1].彈性系數(shù)由式齒輪接觸計(jì)算應(yīng)力計(jì)算齒輪的接觸疲勞極限應(yīng)力：式中—兩輪材料和熱處理相同,故齒輪材料的接觸極限應(yīng)力相同,由文獻(xiàn)[1]: —接觸計(jì)算用的壽命系數(shù)小輪的工作循環(huán)數(shù)查文獻(xiàn)[1]，得—工作硬化系數(shù),因齒數(shù)比u8,切無(wú)硬度差,故=1—溫度系數(shù) 取小齒輪的接觸疲勞極限應(yīng)力大齒輪的應(yīng)力循環(huán)數(shù)查文獻(xiàn)[1]大齒輪的接觸疲勞極限應(yīng)力校核計(jì)算接觸極限應(yīng)力由文獻(xiàn)[1]由式：得：故接觸強(qiáng)度符合要求按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算彎曲應(yīng)力式中、b、與前面相同, 彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù),因?yàn)?取J—彎曲強(qiáng)度集合系數(shù),由文獻(xiàn)[1],根據(jù)齒數(shù)用插值法求的兩輪的J值， J=計(jì)算彎曲應(yīng)力計(jì)算彎曲疲勞極限應(yīng)力式中—實(shí)驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限應(yīng)力,由文獻(xiàn)[1]—彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)因,均大于,所以—溫度系數(shù)與前面的接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算相同,故兩齒輪的彎曲極限應(yīng)力也相同.彎曲疲勞極限應(yīng)力校核計(jì)算彎曲應(yīng)力由文獻(xiàn)[1]兩齒輪的彎曲強(qiáng)度符合要求（7）弧齒錐齒輪的當(dāng)量齒輪參數(shù)齒寬中心點(diǎn)錐距齒寬中心點(diǎn)分度圓直徑中心點(diǎn)端面模數(shù)中心法向模數(shù)（8）齒輪精度公差組的選擇：影響齒輪傳動(dòng)的三個(gè)公差組均選擇7級(jí)齒坯公差：精度等級(jí)7級(jí)軸徑尺寸公差孔徑尺寸公差外徑尺寸極限偏差圓錐齒坯輪冠距和頂錐角極限偏差中點(diǎn)法向模數(shù)/mm輪冠極限偏差/頂錐角極限偏差/(`)075+80圓錐齒輪副的法向間隙查文獻(xiàn)[1]，選擇最小法向間隙種類(lèi)為b，則最小法向間隙為，最大法向間隙由文獻(xiàn)[1]為制造誤差補(bǔ)償部分，所以錐齒輪的安裝精度偏差類(lèi)型極限偏差/查表安裝距的極限偏差63軸間距極限偏差30軸交角極限偏差100接插斑點(diǎn)精度等級(jí)7級(jí)沿齒長(zhǎng)方向/%沿齒高方向/%HRC=60HRC=60b=85mmR=p=mmV==I==1接觸強(qiáng)度符合要求J=兩齒輪的彎曲強(qiáng)度符合要求 軸的設(shè)計(jì) 高速軸（Ⅰ軸）設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程及說(shuō)明計(jì)算結(jié)果（1）計(jì)算作用在軸上的力小錐齒輪軸的轉(zhuǎn)矩：圓周力Ft、徑向力Fr、軸向力Fa的大小如下：（2）確定軸的最小直徑選取軸的材料為20CrMnTi，按文獻(xiàn)[2]中式82初估軸的最小直徑，查文獻(xiàn)[2]，取A=103，得 （3）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 擬定軸上的裝配方案，如31圖?？紤]破碎機(jī)傳遞功率、扭矩較大，因此采用弧齒錐齒傳動(dòng)。該中錐齒輪容易實(shí)現(xiàn)磨齒，適用于高精度和高速轉(zhuǎn)動(dòng)。為了克服直齒錐齒輪傳動(dòng)的上述缺點(diǎn)，就出現(xiàn)螺旋錐齒輪傳動(dòng)，而圓弧齒錐齒輪傳動(dòng)就為只要類(lèi)型之一，并廣泛應(yīng)用于煤礦機(jī)械，拖拉機(jī)和石油化工機(jī)械中。（2）具有良好的過(guò)載保護(hù)性能 當(dāng)機(jī)器過(guò)載時(shí)，渦輪轉(zhuǎn)速降低，與泵輪轉(zhuǎn)差增大，部分工作液體進(jìn)入輔助室，使電動(dòng)機(jī)不過(guò)載；當(dāng)輸送機(jī)被卡住或持續(xù)打量過(guò)載時(shí)，渦輪被堵轉(zhuǎn)或轉(zhuǎn)速很低，工作輪轉(zhuǎn)差達(dá)到或接近最大值（S=1），工作液體內(nèi)摩擦發(fā)熱使其溫度急劇升高，達(dá)到保護(hù)賽中的易熔金熔點(diǎn)時(shí)，合金熔化，工作液體噴出，偶合器不再傳遞能量和力矩，機(jī)器停止運(yùn)行，電動(dòng)機(jī)空轉(zhuǎn)，從而保護(hù)機(jī)器工作部件和電動(dòng)機(jī)不受損壞。液力偶合器的泵輪和渦輪具有不同數(shù)量的徑向平面葉片或曲面葉片，泵輪旋轉(zhuǎn)時(shí)，其葉片驅(qū)動(dòng)工作腔中的工作液體運(yùn)動(dòng)，使其獲得動(dòng)能，并產(chǎn)生流向外緣的離心壓力，工作液體在工作腔的遠(yuǎn)軸處離開(kāi)泵輪，進(jìn)入渦輪，推動(dòng)渦輪葉片，使渦輪轉(zhuǎn)動(dòng)，傳動(dòng)力矩，工作液體消耗動(dòng)能，流向近軸處，再離開(kāi)渦輪進(jìn)入泵輪，形成環(huán)流。 主要設(shè)計(jì)參數(shù)通過(guò)能力 4000t/h最大輸入塊度長(zhǎng)度不限13501200mm最大排出粒度 300(250、200、150)mm傳動(dòng)型式電動(dòng)機(jī)+限矩偶合器+減速器+錘軸電動(dòng)機(jī)型號(hào) YBSS400(G)功率 400kW電壓 3300V轉(zhuǎn)速1485 r/min偶合器型號(hào)650TWVF(福伊特)減速器PWP1K600破碎主軸轉(zhuǎn)速 402r/min破碎錘頭數(shù) 8破碎板厚度 80適用槽寬（內(nèi)寬） 1350mm滅塵噴霧型式外噴霧：出入口各六個(gè)噴嘴外形尺寸（長(zhǎng)寬高） 504538711900～2050mm機(jī)器總重 約 電動(dòng)機(jī)類(lèi)型和結(jié)構(gòu)的選擇因?yàn)楸緜鲃?dòng)的工作狀況是：載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)。潤(rùn)滑系統(tǒng)主要由SRBJ7Z5 手動(dòng)潤(rùn)滑泵(啟東廠生產(chǎn))、輸油管和接頭等組成。兩端中板采用特殊過(guò)渡結(jié)構(gòu)，保證與轉(zhuǎn)載機(jī)中板聯(lián)接的鏈道平滑過(guò)渡。可根據(jù)所需要的煤炭塊度，確定安裝墊板的件數(shù)。 結(jié)構(gòu)特征PCM400型錘式破碎機(jī)主要由破碎底槽、主架、破碎架、傳動(dòng)裝置、錘軸總成、入口左右擋板、潤(rùn)滑系統(tǒng)、液壓系統(tǒng)（調(diào)高）、噴霧裝置等組成。這些企業(yè)的沖擊式破碎機(jī)基本代表了我國(guó)的現(xiàn)狀和技術(shù)水平。破碎效率高，能耗低，產(chǎn)品粒度均勻，破碎比大，一般10～l5，最高可達(dá)40。五鷹牌PSH雙腔回轉(zhuǎn)破碎機(jī)的E型機(jī)是組合機(jī)型?；剞D(zhuǎn)破碎機(jī)，與同規(guī)格的顎式破碎機(jī)相比，該機(jī)的生產(chǎn)能力提高近1倍，能耗降低4o 鋼耗降低50%以上破碎產(chǎn)品粒度分布均勻，顆粒尺寸嚴(yán)格，粒形呈立方狀≯使其在礦山加工和建筑石料破碎等方面展現(xiàn)出良好的應(yīng)用前景。正式提出雙腔回轉(zhuǎn)式是北京市京海鷹礦山工程設(shè)備公司徐正一等人，是對(duì)偏心回轉(zhuǎn)輥式破碎機(jī)進(jìn)一步發(fā)展，可用來(lái)取代現(xiàn)行的細(xì)碎或超細(xì)碎顎式破碎機(jī)和中小規(guī)格圓錐破碎機(jī)。破碎輥可相對(duì)于偏心軸自由回轉(zhuǎn)，根據(jù)作用力矩的大小和方向，輥筒有正轉(zhuǎn)(與偏心軸旋轉(zhuǎn)相同)、不轉(zhuǎn)和反轉(zhuǎn)3種狀態(tài)，轉(zhuǎn)速也有快慢之分，這樣可有效地使破碎輥面磨損均勻。PH型回轉(zhuǎn)式破碎機(jī)的破碎作用發(fā)生于破碎回轉(zhuǎn)輥偏心位置附近，破碎腔中的物料由上至下依次被破碎?；剞D(zhuǎn)式破碎機(jī)主要由回轉(zhuǎn)輥、懸掛裝置、保險(xiǎn)裝置、調(diào)整機(jī)構(gòu)、拉緊裝置、轉(zhuǎn)動(dòng)系統(tǒng)及機(jī)架組成，其破碎腔由固定凹面破碎板和破碎回轉(zhuǎn)輥組成?，F(xiàn)已調(diào)試出F9151 000單齒輥破碎機(jī)，生產(chǎn)能力達(dá)140 t／h，最大進(jìn)料口尺寸為500 mm，出料粒度為5O～100 mm，產(chǎn)品粒度比較均勻；同時(shí)，由于這種結(jié)構(gòu)的破碎機(jī)有預(yù)碎和破碎兩個(gè)區(qū)域，破碎后的物料受齒輥撥動(dòng)而被強(qiáng)制排出機(jī)體外，所