【正文】 通過分別對這些鍋爐的熱工及大氣污染物排放計算，得到它們在采暖季排放大氣污染物的源強，見表 216。 （ 4）故障措施 當凈化設施出現(xiàn)事故時，應啟動熱備用鍋爐系統(tǒng)或備用鍋爐容量，立即停止故障系統(tǒng)的運行，以防大氣污染的擴大。 表 215 非正常排放大氣擴散預測結(jié)果匯總 氣象條件 項 目 C 類大氣穩(wěn)定度 D 類大氣穩(wěn)定度 E 類大氣穩(wěn)定度 Cmax (mg/m3) （瞬時值） NOx SO2 PM10 I max (%) （評價指數(shù)） NOx SO2 PM10 Xmax (km) 預測結(jié)果綜述 事故排放， 歷時 20分鐘，大氣污染物最大落地距離在 ～ ，在本地區(qū)主導風向西北風（ NW）對平谷新城規(guī)劃區(qū)沒有影響，若北風（ N）或東北風（ NE）時會對城區(qū)產(chǎn)生微小增量。在煙囪總排口處總的煙塵、 SO2 和氮氧化物源強比正常情況分別增大 倍、 倍和 倍，其排放濃度分別為420mg/Nm3 、 102mg/Nm3 和 268mg/Nm3。從中可看出 PM10第 27 頁 的環(huán)境容量較小，即大氣環(huán)境中主要污染物為可吸入顆粒物，是今后大氣環(huán)境的治理重點。平谷鎮(zhèn)東寺渠村委會和平谷鎮(zhèn)平安街村委會在平谷新城以南，為平谷新城主導風向的下風向位置，作為平谷新城環(huán)境污染現(xiàn)狀的監(jiān)測點。 從以上結(jié)果看出新的集中熱源廠的運行，大幅度削減了大氣污染物的排放，從根本上解決了分散小鍋爐房對平谷新城的大氣污染，極大的改善了平谷新城及周邊的大氣環(huán)境質(zhì)量。 （ 3）高大點源大氣污染物擴散的日均值最大落地濃度很小， NOx、 SO PM10第 26 頁 的日 均值最大落地濃度分別在 mg/m mg/m3 和 mg/m3，它們分別占二級日均標準值的 %、 %和 %，落地距離在 ，基本已超出平谷新城范圍。 注：表格中“方位”和“距離”是以本項目熱源廠煙囪處為原點。 表 211 年均及日均值最大落地濃度及距離計算結(jié)果 氣象條件 項 目 采暖季聯(lián)頻（年均值） 采暖季典型日（日均值） NOx SO2 PM10 NOx SO2 PM10 Cmax (mg/m3) Xmax (km) C0評價標準(mg/m3) I 評價指數(shù)（ %） 綜 述 從以上結(jié)果可看出：高大點源大氣污染物擴散的年均及日均值最大落地濃度極小， NOx、 SO PM10的 年均值最大落地濃度分別在 mg/m mg/m3 和 mg/m3，它們分別占二級年均標準值的 %、 %和%，落地距離在 ，基本已超出平谷新城范圍；NOx、 SO PM10 的日 均值最大落地濃度分別在 mg/m mg/m3 和 mg/m3，它們分別占二級日均標準值的 %、 %和 %，落地距離在，基本已超出平谷新城范圍。 表 29 燃煤熱源廠排放大氣污染物源強及熱釋放率等 污染物 PM10（ mg/s） SO2（ mg/s） NOx（ mg/s） Qv（ m3/s） Qh（ kJ/s） θpy℃ D（ m） H（ m） 熱源廠 1542 3084 23128 9827 50 100 3．大氣擴散預測結(jié)果 （ 1） 煙囪抬升、有效高度、大氣污染物小時最大落地濃度及距離計算結(jié)果 興谷供熱區(qū)一期鍋爐房在不同氣象條件下，煙囪抬升 高度、 有效高度及大 氣污染物最大落地濃度等計算結(jié)果見表 210匯總。其公式為： ? ? ???????? ????????????????? ?????????? 2222 2e x p2e x p2,zyzyzyu QzyxC ????? （ mg/m3） （ 2）地面最大濃度及其出現(xiàn)距離 YZs eHUQC ??? ?? 2m a x 2 （ mg/m3） 2| m ax HxxZ ??? （ m） H= HS+Δ H （ m） 式中： H 有效源高度 （ m） HS 煙囪口距地面的幾何高度 （ m） Q – 某污染物源強 (mg/s) Δ H 煙氣抬升高度 （ m） US 煙囪口高度處環(huán)境平均風速 (m/s) C 某污染物落地濃度 (mg/m3) б z 垂直擴散參數(shù) （ m） бy 橫向擴散參數(shù) （ m） （ 3）煙氣抬升高度 根據(jù)《環(huán)評影響評價技術(shù)導則》 HJ/～ ， （導則 ） 煙氣抬升高度的計算按以下進行： ① 有風（ U10≥ ）， 中性和不穩(wěn)定條件（導則 ）： 當 Qh≥ 2100kJ/s 或Δ T≥ 35k時，Δ H 采用以下公式 （導則 ）： 第 22 頁 Δ H = n0Qhn1Hn2Us1 Qh= T/Ts Δ T= TsTa 式中： Δ H 煙氣抬升高度 （ m） n0 煙氣熱狀況及地表狀況系數(shù)，取 ； n1 煙氣熱釋放率指數(shù)，取 3/5； n2 煙囪高度指數(shù)，取 2/5； H 煙囪距地面幾何高度 （ m） Qh 煙氣熱釋放率 （ kJ/s） Ts 煙囪出口處煙氣溫度 （ K） Ta 煙囪出口處環(huán)境溫度 （ K） Qv 實際 排煙率 （ m3/s） US 煙囪出口處 平均風速 （ m/s） Pa 大氣壓 (hP) ② 有風 （ U10≥ ）， 穩(wěn)定條件，按下式計算煙氣抬升高度△ H(m) 3/13/13/1 0 0 9 ?????????? ??? UdZdTQH h ? 式中， dZdT? 為煙囪幾何高度以上的大氣溫 度梯度， K/m。由于排放標準的日趨嚴格及區(qū)域污染物的總量控制，煙囪排放的大氣污染物的濃度已經(jīng)很低了，其大氣污染物占空氣質(zhì)量二級標準的比 例已經(jīng)很小，煙氣凈化的重點放在凈化設備的投資建設上，這樣能最大限度直接有效大幅度削減源強，是解決削減源強的根本；而增高煙囪的基礎投資是巨大的，且不能降低源強問題。 （ 3）煙囪實際選取高度 煙囪最后確定的選取高度 HS應滿足以下條件： ① HS應高于或等于 HS1和 HS2中的較大值； ② HS應符合煙囪設計模數(shù)系列，即 4 60、 80、 100、 1 150、 180、2 240m高度。從以下幾方面來對煙囪高度進行核算： （ 1）以大氣 污染物地面絕對最大濃度來確定煙囪幾何高度（這里 US 采用 危險風速計算 ）。 7． 設評價區(qū) 周邊 15 個關(guān)注點； 8． 按 PM SO2和 NO2的大氣環(huán)境質(zhì)量二級標準值進行評價 , 用環(huán)境影響評價指數(shù) I=100 C/ C0（也即占環(huán)境標準的百分數(shù)）來評定。 建設項目投入運行前后，該地區(qū)主要污染物變化情況統(tǒng)計見表 121。 全部鍋爐均無脫硝裝置。 現(xiàn)狀鍋爐房統(tǒng)計如表 118 所示。 1． 4 興谷供熱區(qū)范圍內(nèi)現(xiàn)狀 污染源分析 1． 4． 1興谷供熱區(qū)現(xiàn)有鍋爐房現(xiàn)狀 本次環(huán)評我們對興谷街道辦事處供熱區(qū)域現(xiàn)有分散鍋爐房進行了現(xiàn)場調(diào)查，調(diào)查結(jié)果表明，該區(qū)域現(xiàn)有分散鍋爐房 31 家，鍋爐共 67 臺，其中蒸汽燃煤鍋爐25 臺，占現(xiàn)狀鍋爐總熱容量的 22%，其余均為燃煤熱水采暖鍋爐；煙氣凈化設施主要為水膜麻石除塵 +簡易脫硫和干式旋風除塵，占 82%的熱負荷為濕式除塵 +簡易脫硫方式；占 18%的熱負荷為干式除塵方式；現(xiàn)狀采暖能力在 (不包括生產(chǎn)用蒸汽鍋爐 ) ，現(xiàn)狀供暖面積在 230 104m2。 鍋爐房主要噪聲源噪聲級見表 116。 d 汽化損失 42t/d 30t/d 第 14 頁 鼓、引風機引起的噪聲 聲壓級在 95~110dB（ A）左右。 表 115 項目外排廢水一覽表 外排廢水量 污染物 COD BOD5 SS 氨氮 a 排放濃度 400 mg/L 200 mg/L 100 mg/L 20 mg/L 排放量 水平衡 本項目的水平衡見圖 11 水平衡圖 。 沐浴、盥洗排水：水中含有有機物、懸浮物及洗滌劑等，但濃度不高，排放第 13 頁 較集中，屬于較清潔的雜排水。 廢水水質(zhì)以及 產(chǎn)生量 由以上分析可知，生產(chǎn)用水中部分蒸發(fā)流失，其余多可循環(huán)利用，實際外排水量為 m3/d、 m3/a，主要是車輛的清洗用水。本工程考慮將這部分廢水用作煤庫煤加濕用水。本工程采用間接式的水冷方式對主要設備進行降溫，冷卻水用量為 24t/d。 (2)鍋爐排水（浴水） 熱水鍋爐正常運行的情況下，因為汽水損失，使鍋爐內(nèi)循環(huán)用水濃縮，因此需要排出一定量的廢水， 就是浴水。 1． 3． 3． 2 擬建項目排水水質(zhì)以 及排水量 本工程產(chǎn)生的廢水主要由生產(chǎn)廢水和生活污水兩部分組成。 次， 1次 /日；綠化用水標準為 2L/㎡ 班，小時變化系數(shù)為 ；淋浴用水標準為 100L/人 按 162人就餐考慮，建設單位需建設 3個灶頭用于烹飪，相對應的油煙凈化裝置處理風量為 6000m3/h，按環(huán)科院對 油煙凈化裝置的實測數(shù)據(jù)統(tǒng)計，一般油煙凈化裝置油煙排放濃度為 （低于 ），則預測凈化后的油煙排放量為 。本報告除塵、脫硫、脫硝效率分別為 %、 %、 80%以滿足煙塵、 SO NOx排放標準的要求。 ③氮氧化物 新的排放標準對氮氧化物的標準限值為 150mg/Nm3，一般對于 70MW的層燃鍋爐氮氧化物的排放水平在 741mg/Nm3左右 ， 根據(jù)鍋爐大氣污染物排放計算，所需的脫氮率應達到 %才能滿足新的排放標準，本報告脫硝效率設計大于 80%； 據(jù)本項目可行性研究， 本期脫硝工程采用國外引進的尿素法 SNCR/SCR脫硝工藝，可 以滿足 150mg/Nm3的排放標準。 第 7 頁 表 110 鍋爐煙氣及大氣污染物排放情況 項 目 符 號 單 位 參 數(shù) 煙囪 排煙方式 / / 5 臺鍋爐共用一座煙囪 幾何高度 Hs m 100m 出口內(nèi)徑 D m 煙氣排 放狀況 干煙氣量 Vg Nm3/h 555079 過剩空氣系數(shù) α / 排煙溫度 ts ℃ 50 排煙速度 Vs m/s 11 布袋除塵器 除塵效率 η`c % 石灰石 石膏 脫硫裝置 脫硫效率 ηSO2 % 濕法脫硫除塵效率 ηc % 總除塵 效率 ηc % 脫 硝裝置 尿素法SNCR/SCR 脫硝工藝 η NOx % 爐 膛 出 口 產(chǎn) 生 SO2 小時產(chǎn)生量 MSO2 t/h 年產(chǎn)生量 t/a 461 產(chǎn)生濃度 CSO2 mg/Nm3 429 PM10 小時產(chǎn)生量 MA t/h 年產(chǎn)生量 t/a 2211 產(chǎn)生濃度 CA mg/Nm3 2059 NOx (NO2) 小時產(chǎn)生量 MNOx t/h 年產(chǎn)生量 t/a 796 產(chǎn)生濃度 CNOx mg/Nm3 741 煙 囪 SO2 （總量 小時排放量 MSO2 t/h 第 8 頁 口 排 放 控制） 年排放量 t/a 排放濃度 CSO2 mg/Nm3 20 PM10 小時排放量 MA t/h 年排放量 t/a 排放濃度 CA