【正文】 ⑵ 條形承臺梁的縱向主筋應符合現(xiàn)行 《 混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 》(GB50010)關于最小配筋率的規(guī)定。 ⑶ .筏形承臺板或箱形承臺板在計算中當僅考慮局部 彎矩作用時 , 考慮到整體彎曲的影響 , 在縱橫兩個 方向的下層鋼筋配筋率不宜小于 %；上層鋼筋應 按計算配筋率全部連通。當筏板的厚度大于 2022mm 時 , 宜在板厚中間部位設置直徑不小于 12mm、間距不 大于 300mm 的雙向鋼筋網(wǎng)。 3 柱下獨立雙樁承臺按深受彎構(gòu)件的構(gòu)造配筋； 4 混凝土耐久性要求、抗?jié)B要求、保護層厚度 : 承臺底面鋼筋的混凝土保護層厚度 ,當有混凝土墊 層時 , 不應小于 50mm, 無墊層時不應小于 70mm；此 外尚不應小于樁頭嵌入承臺內(nèi)的長度。 5. 樁與承臺的連接構(gòu)造規(guī)定如下： ⑴ 樁嵌入承臺內(nèi)的長度對中等直徑樁不宜小于 50mm；對大直徑樁不宜小于 100mm。 ⑵ 混凝土樁的樁頂縱向主筋應錨入承臺內(nèi) , 其錨入長度不宜小于 35 倍縱向主筋直徑。對于抗拔樁 , 樁頂縱向主筋的錨固長度按現(xiàn)行 《 混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 》 (GB50010)確定。 ⑶ 對于大直徑灌注樁 , 當采用一柱一樁時可設置承臺或?qū)杜c柱直接連接。 ： ⑴ 對于一柱一樁基礎 , 柱與樁直接連接時 , 柱縱向主筋錨入樁身內(nèi)長度不應小于 35 倍縱向主筋直徑。 ⑵ 對于多樁承臺 , 柱縱向主筋應錨入承臺不應小于 35 倍縱向主筋直徑；當承臺高度不滿足錨固要求時，豎向錨固長度不應小于 20倍縱向主筋直徑 ,并向柱軸線方向彎折。 ⑶ 當有抗震設防要求時 ,對于一、二級抗震等級 , 錨固長度應乘以 系數(shù) ；對于三級抗震等級 , 應乘以 系數(shù)。 7. 承臺與承臺之間的連接、聯(lián)系梁設置 ： ⑴ 一柱一樁時 , 應在樁頂兩個主軸方向上設置聯(lián)系梁。當樁與柱的截面直徑之比大于 2 時 , 可不設聯(lián)系梁。 ⑵ 兩樁樁基的承臺 , 應在其短向設置聯(lián)系梁。 ⑶ 有抗震設防要求的柱下樁基承臺 , 宜沿兩個主軸方向設置聯(lián)系梁。 ⑷ 聯(lián)系梁頂面宜與承臺頂面位于同一標高。聯(lián)系梁寬度不宜小于 250mm, 其高度可取承臺中心距的 1/10 ~1/15, 且不宜小于 400mm 。 ⑸ 聯(lián)系梁配筋應按計算確定 , 梁上下部配筋不宜小于 2 根直徑 12mm 鋼筋 ； 位于同一軸線上的聯(lián)系梁縱筋宜通長配置。 8. 承臺和地下室外墻與基坑側(cè)壁間隙應采用灰土、級配砂石、壓實性較好的素土分層夯實 , 輕型擊實壓實系數(shù)不宜小于 。 或灌注素混凝土。 5 樁基計算 與《建筑樁基技術規(guī)范》 94年的版本比較，新版的樁基規(guī)范中吸收了十年來樁基設計的新進展和變化 。 ?群樁效應設計方法退出規(guī)范 ?設計原則退回到安全系數(shù)設計方法 ?承臺效應的有條件應用 ?樁的設計參數(shù)表的完善 ?變剛度調(diào)平設計 樁頂作用效應計算 1 豎向力 軸心豎向力作用下 偏心豎向力作用下 2 水平力 nGFN kkk???? ????22jiykjixkkkik xxMyyMnGFNnHH kik ?3. 地震作用 ⑴按《建筑抗震設計規(guī)范》規(guī)定可不進行樁基抗震承載力驗算的建筑物可不考慮地震作用； ⑵位于 8度和 8度以上抗震設防區(qū)和其他受較大水平力的高層建筑物，當其樁基承臺剛度較大或由于上部結(jié)構(gòu)與承臺的協(xié)同作用能增強承臺的剛度時，宜考慮承臺（包括地下墻體）與基樁共同工作和土的彈性抗力作用（計算方法和公式詳見附錄 B）。 樁基豎向承載力計算 1 荷載效應標準組合： 軸心豎向力作用下 偏心豎向力作用下除滿足上式外，尚應滿足下式 — 荷載效應標準組合軸心豎向作用下，基樁或復合基樁的 平均豎向力； — 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，樁頂最大豎向 力； — 基樁或復合基樁豎向承載力特征值 。 RN k ?RN ik a x ?RNk?RNik ?RNk? 2 地震作用效應組合： 軸心豎向力作用下 偏心豎向力作用下，除滿足上式外，尚應滿足下式 ： RN EK ?RN Ek a x ? — 地震作用效應和荷載效應標準組合軸心豎向作用下，基樁或復合基樁的平均豎向力； —地震作用效應和荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，樁頂最大豎向力； RNEK ?RN Ek ? 基樁豎向承載力取值 式中 Ra — 單樁豎向極限承載力標準值； K — 安全系數(shù)，取 2。 （ 1）不考慮承臺效應： 對于端承型樁基、樁數(shù)少于4根的摩擦型樁基，土層土性、使用條件等因素不宜考慮承臺效應時： kua QkR1? aRR ?⑵ 考慮承臺效應 對于符合下列條件之一且樁數(shù)不少于 4根的摩擦型樁基，宜考 慮承臺效應確定其復合基樁的豎向承載力特征值。 ① 上部結(jié)構(gòu)整體剛度較好、體形簡單的建（構(gòu)）筑物（如剪力墻結(jié)構(gòu)、鋼筋混凝土筒倉等）； ② 對差異變形適應性較強的排架結(jié)構(gòu)和柔性構(gòu)筑物（如鋼板罐體）。 ③ 按變剛度調(diào)平原則設計的樁基剛度相對弱化區(qū)。 ④ 軟土地基的減沉復合疏樁基礎。 考慮承臺效應的復合基樁豎向承載力特征值： 不考慮地震作用： 考慮地震作用： cakca AfRR ???cakca AfRR ?? ??? —承臺效應系數(shù)，可按表 ；當計算基樁為非正方形排列時， ， A為承臺計算域面積， n為樁數(shù) ； —承臺下 1/2承臺寬度且不超過 5m深度范圍內(nèi)地基承載力特征值厚度的加權平均值； Ac—計算基樁所對應的承臺底凈面積 。 Ac =(AnAps)/n, Aps 為樁身截面面積 ,A為承臺計算域面積。對于柱下獨立樁基 ,A 為承臺總面積 。 對于樁筏基礎 ,A為柱、墻筏板的 1/2 跨距和懸臂邊 倍筏板厚度所圍成的面積 ； 樁集中布置于單片墻下的樁筏基礎 ,取墻兩邊各 1/2 跨距圍成的面積 , 按條基計算 。 —地基抗震承載力調(diào)整系數(shù)，應按現(xiàn)行 《 建筑抗震設計規(guī)范 》 采用。 cakca AfRR ?????nAs a /?akfa?當承臺底為可液化土、濕陷性土、高靈敏度軟土、欠固結(jié)土、新填土時，沉樁引起超孔隙水壓力和土體隆起時，不考慮承臺效應，取 ＝ 0。 注 : ① 表中 sa/d 為樁中心距與樁徑之比 :Bc/l為承臺寬度與樁長之比。 ②對于樁布置于墻下的箱、筏承臺 , η c可按單排樁條基取值。 ③對于單排樁條基 , 當承臺寬度小于 時 , η c按非條基取值。 ④對于采用后注漿灌注樁的承臺 , η c宜取低值。 ⑤對于飽和粘性土中的擠土樁基、軟土地基上的樁基承臺 , η c 宜取低值的 。 54 樁土共同工作一承臺效應 1. 樁距影響 樁周土受樁側(cè)剪應力作用而產(chǎn)生的豎向位移為： 位移隨樁側(cè)剪應力及樁徑的增大而增大，隨樁中心 距增大而呈自然對數(shù)關系減小。當中心距達到 nd時， 位移為零。 實測 nd=5d～ 8d,（ Es小影響范圍?。┘礃毒郤a=10d～ 16d, 樁間土豎向位移為零，土抗力發(fā)揮率可達 100%。 因此樁距愈大，承臺效應系數(shù) η c=qc/fak愈大。 rnddqEw ssr ln10??? 2 承臺土抗力隨承臺寬度與樁長之比而變化 當 Bc/L≥1 時，承臺土抗力形成的壓力泡包圍整個樁群，導致樁側(cè)阻力、端阻力發(fā)揮值降低，相應的承臺土抗力增大。即 承臺分擔荷載比隨承臺寬度與樁長之比增大而增大 3 承臺土抗力隨承臺區(qū)位和排列的變化 ■ 承臺內(nèi)區(qū)（樁群包絡線以內(nèi)）土抗力明顯小 于外區(qū)。 ■ 單排樁條基承臺土抗力大于其他排列形式群 樁 ■ 為簡化計算， η c不區(qū)分內(nèi)外區(qū)，這對于獨立 樁基偏于安全，對于筏式承臺差別不大。 ?承臺分擔荷載比隨樁數(shù)增加而降低； ?承臺分擔荷載比隨荷載的變化，一種是趨于穩(wěn)定，另一種是持續(xù)增大。