【正文】 kN。 （2）柱底荷載效應基本組合值： F=11600kN；M =780kNm；V =762kN。建筑物基礎(chǔ)設(shè)計方案采用混凝土灌注樁，具體設(shè)計方案如下：擬采用截面為直徑為700mm的混凝土灌注樁，以71號土層粉質(zhì)粘土為持力層，，樁頂伸入承臺80mm設(shè)計樁長44m。 單樁承載力計算 Qsk=(67+72+80+51+51+55+72+72+80+70+70+82+56+70+65+62+663）= Qpk=900=則 Quk=+= 承臺底部地基為較松軟的填土，壓縮性大，因此本工程不考慮承臺土效應，即取ηc=0，則有 R=Ra=== n== 則設(shè)計樁數(shù)為4根 根據(jù)《建設(shè)樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008），當按單樁承載力特征值進行計算時，荷載應取其效應的標準組合值。由于樁基所處的抗震設(shè)防烈度為7度，且場地無可液化砂土、粉土問題，因此可不進行地震效應的豎向承載力驗算。 圖61四樁承臺平面布置圖根據(jù)樁數(shù)及承臺尺寸構(gòu)造要求初步設(shè)計矩形承臺（見圖61），則s=2800mm。樁心距承臺邊緣均為400mm。承臺及其上填土的總重量為： Gk= 20= kN)計算時取荷載的標準組合，則 Nkmax＜(==) Nkmin=0 滿足設(shè)計要求，故初步設(shè)計是合理的 根據(jù)以上樁基設(shè)計及構(gòu)造要求，承臺布置如下，承臺混凝土選用C40，ft=，fc=；承臺鋼筋選用HRB335級鋼筋，fy=300 N/mm2。 承臺內(nèi)力計算荷載采用荷載效應基本組合設(shè)計值，則基樁凈反力設(shè)值為 為了防止承臺產(chǎn)生沖切破壞，承臺應具有一定的厚度，初步設(shè)計承臺厚度，則h0=1400－60=1340mm。分別對柱邊沖切和角樁沖切進行計算，以驗算承臺厚度的合理性 由于基樁時圓形樁，計算時應將截面換算為方樁，則換算方樁截面邊長為 bp==700=560mm圖中所示承臺計算簡圖中的基樁即為換算后邊長為560mm的方樁 圖62 承臺受沖切計算示意圖由于Fl=F－∑Ni=11600－0=116 0kNm則沖跨比為由于承臺為正方形，故 沖切系數(shù)為β0x===由于承臺為正方形，故 由線性內(nèi)插法可知， =2［（+）+（+）］1710 =＞Fl(=11600kN) 。(2)角樁沖切驗算。 承臺受角樁沖切的承載力應滿足下式： (61) Nl——不計承臺及上土重，在荷載作用效應基本組合作用下角樁反力 設(shè)計值，kN β1x、β1y——角樁沖切系數(shù) λ1x、λ1y——角樁沖垮比，— 、——從角樁內(nèi)側(cè)邊緣至承臺外邊緣的距離 ——從承臺底角樁內(nèi)邊緣引45沖切線與承臺頂面相交點至 角樁內(nèi)邊緣的水平距離，m h0 ——承臺外邊緣的有效高度 從角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離為 =+= = = 則 =［（+)+(+）］1710 =N/max(=) 。 承臺剪切破壞發(fā)生在柱邊與柱邊連線所形成的斜截面處，對于ⅠⅠ截面， λ0y = （～3之間） 剪切系數(shù)為α== 受剪切承載力高度影響系數(shù)為 =ⅠⅠ截面剪力為V=2N/max=2= βhsftb0h0=103 =＞V(=)故滿足抗剪切要求 圖63 承臺受彎計算示意圖承臺計算截面彎矩如下。對于ⅠⅠ截面，取樁基凈反力最大值N/max=，則==Mx=As1= 承臺選用Φ24@150，則鋼筋根數(shù)為 取25Φ24@150，實配鋼筋As=。 配筋率：，滿足要求。 由于此承臺為四樁正方形布置，故另一方向的配筋相同。混凝土樁頂伸入承臺長度為60mm。兩承臺間設(shè)置連系梁，與承臺頂齊平，根據(jù)構(gòu)造要求，梁寬600mm，梁高850mm，梁內(nèi)主筋上下共16Φ24通長配筋，上層8根，下層8根，箍筋采用Φ8@200。承臺底做100mm厚C10素混凝土墊層，墊層挑出承臺邊緣100mm。 樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計灌注樁的樁身混凝土強度等級選用C35，鋼筋選用HRB335級。 計算樁身軸心抗壓強度時，一般不考慮壓屈影響，故取穩(wěn)定數(shù)φ=1；對于灌注樁，樁基施工工藝系數(shù)=，C35級混凝土，fc=，則 φfcA=1106 =Nmax(=) 故樁身軸向承載力滿足要求 由設(shè)計資料的柱底傳至承臺頂面的水平荷載標準值為501kN，每根基樁受水平荷載為 Hik===樁身按構(gòu)造要求配筋，樁身配10φ12縱向鋼筋，As=1131mm2，則樁身配筋率為 ==%%~%之間的要求。 根據(jù)灌注樁周主要土層的類別，查表，取樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m=25圓形樁樁身的計算寬度為m根據(jù) 對C30級混凝土，有對HRB300級鋼筋，有扣除保護層后的樁直徑為 = =102 m2 則樁頂最大彎矩系數(shù)取值：由于樁的入土深度h=，樁與承臺為固接，取，由表查得。 Nk取在荷載效應標準組合下樁頂?shù)淖钚∝Q向力（用該值計算所得單樁水平承載力特征值最?。?，由前面計算得 Nk=406kN， ==(=) 故樁身水平承載力滿足要求?；鶚稙槎藰赌Σ列蜆?，配筋長度應不小于樁長的2/3（即2/342=28m)，配筋長度為39m。鋼筋錨入承臺35倍直徑，即3516=560mm采用螺旋式箍筋，由于鋼筋籠長度超過4m，需每隔2m設(shè)一道Φ14的加筋箍 沉降計算 圖61 基礎(chǔ)剖面圖（1）計算分層厚度hi==，地下水位以上分2層。（3） 計算地基土的自重應力自重應力從天然地面算起，z的取值從基礎(chǔ)底面算起，具體計算如下。z0m，=，+=，+=，+=，+=，+kPa，= =(3)基底壓力=20=p(8) 計算基底附加應力=p=(9) 計算基礎(chǔ)中點下地基中附加應力用角點法計算，過基底中點將荷載分為4個相等的正方形，計算邊長l=b==，具體計算如下： 61 基礎(chǔ)中點下地基中附加應力l/bz/b/kPa/kPa/zn/m0101111111111111(10) 確定沉降計算深度根據(jù)=，由計算結(jié)果，取zn=。(11) 最終沉降計算根據(jù)ep曲線，計算各層的沉降量，具體計算如下： 62 各層的沉降量/kPa/kPa土層厚度h/mm+由查+查01050140014001400140014001400140014001400140014001400按分層總和法求得基礎(chǔ)最終沉降量為 s== 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文) 第七章 結(jié)論 第七章 結(jié)論 時間過得真快，轉(zhuǎn)眼間畢業(yè)設(shè)計已進入尾聲，回顧畢業(yè)設(shè)計的整個過程，收獲頗多。 在本次設(shè)計中著重對樁基礎(chǔ)進行了設(shè)計，其中包括承臺的設(shè)計和樁基的設(shè)計與施工，承臺中涉及到單樁承臺、兩樁承臺、三樁承臺和四樁承臺的設(shè)計。本文的第三章至第六章主要根據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ94—2008）詳細論述了以上4種承臺的設(shè)計及驗算。 具體設(shè)計步驟如下：（1）選擇樁徑及樁長，本設(shè)計中共選擇了兩種樁長：400mm、700mm。其中單樁承臺、兩樁承臺采用400mm樁徑的樁，共計183根樁；三樁承臺和四樁承臺采用700mm樁徑的樁，共計166根樁。總樁數(shù)為349根。樁長均為44m，有效樁長約42m。（2）單樁承載力計算：包括單樁豎向極限承載力標準值計算和基樁豎向承載力設(shè)計值特征值計算；400mm樁的豎向承載力特征值為400mm樁的豎向承載力特征值為，并根據(jù)豎向承載力特征值選擇樁數(shù)（3）樁基豎向承載力驗算；（4）承臺設(shè)計，包括：承臺尺寸設(shè)計、承臺內(nèi)力計算、承臺厚度及受沖切承載力驗算、承臺受剪承載力計算、承臺受彎承載力計算、承臺構(gòu)造設(shè)計；(5) 樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計，包括：樁身軸向承載力驗算、樁身水平承載力驗算、配筋長度計算、箍筋計算；（6）沉降計算，經(jīng)過計算，四