畢業(yè)設計論文橋式起重機橋架及大車運行機構設計論文-資料下載頁
2025-06-23 23:03本頁面
【正文】 （） == 端梁中間截面的最大彎曲應力： （） ==6860N/cm2 端梁中間截面的剪應力： （） ==4894 N/cm2 端梁支承截面對水平重心線XX的慣性矩、截面模數(shù)及面積矩的計算如下： 首先求水平重心線的位置 水平重心線距上蓋板中線的距離： C1== cm （）水平重心線距腹板中線的距離： C2= = cm 水平重心線距下蓋板中線的距離： C3=（++） （） =端梁支承截面對水平重心線XX的慣性矩： =4013+401+2+2+211+211=3297cm4 （）端梁支承截面對水平重心線XX的最小截面模數(shù)： = （） =3297 = cm3 端梁支承截面水平重心線XX下部半面積矩： =211+（）（）/2 （） = cm3 端梁支承截面附近的彎矩： =RAd=14= （） 式中— 端梁支承截面的彎曲應力： （） = 端梁支承截面的剪應力： （） =1584 N/cm2 端梁支承截面的合成應力： （） =2899 N/cm2 端梁材料的許用應力： [sd]II=(～) [s]II （） =(～)16000=12800～13600 N/cm2 [td]II=(～) [t]II （） = (～)9500 =7600～8070 N/cm2 驗算強度結果，所有計算應力均小于材料的許用應力，故端梁的強度滿足要求。 主要焊縫的計算 端梁端部上翼緣焊縫端梁支承截面上蓋板對水平重心線XX的截面積矩：=401= cm3 （）端梁上蓋板翼緣焊縫的剪應力： （） =5630 N/cm2 式中n1—上蓋板翼緣焊縫數(shù)； hf—焊肉的高度，取hf= cm 下蓋板翼緣焊縫的剪應力驗算端梁支承截面下蓋板對水平重心線XX的面積矩：=212= cm3 （）端梁下蓋板翼緣焊縫的剪應力： （） =由[1]表 查得[t]=9500 N/cm2，因此焊縫計算應力滿足要求。4主梁的設計計算：H===(理論值)： C=(~)L=~ 取C=2m：根據主梁計算高度H=，最后選定腹板高度h=：主梁中間截面各構件板厚根據表71推薦確定如下：腹板厚6mm, 上下蓋板厚8mm主梁兩腹板內壁間距根據關系式確定為350mm蓋板厚度B取400mm主梁的實際高度：H=916mm：為了保證主梁截面中受壓構件的局部穩(wěn)定性，需要設置一些加勁構件。主梁端部大加勁板的間距：a=1m主梁端部小加勁板的間距：a=主梁中部大加勁板的間距：a= 查文獻[11]查圖711曲線得半個橋架的自重=58000N則主梁由于橋架自重引起的均布載荷： == （） 查表73得主梁由于集中驅動大車運行機構的長傳動軸系引起的均布載荷： = （） 查表73得運行機構中央驅動部件重量引起的集中載荷為： =5000N （） 主梁的總均布載荷： Q1== （） 作用在一根主梁上的小車兩個車輪的輪壓值可根據表7—4所列數(shù)據選用： =10700N =92000N （） 考慮到動力系數(shù)，小車的計算輪壓值為： ==123050 （） ==105800 （）5 結 論(1) 本設計主要是進行QZ20橋式起重機的橋架及大車運行機構進行結構設計，確定各部分參數(shù)，并進行計算校核，繪制裝配圖和零件圖。本設計所設計的抓斗式橋式起重機的起重量為20t，大梁的設計跨度是165m，抓斗的最大起升高度是26m， m/min。工作級別設計為A6。(2) 本設計成果主要包括一份畢業(yè)設計說明書及圖紙。說明書中包括了主要的計算步驟，計算結果，結論及參考文獻等內容。圖紙包括一張A0裝配圖，兩張A1（大梁與端梁圖），三張A2及四張A3零件圖。(3) 本設計嚴格根據設計手冊進行設計計算，但在圖紙方面缺點仍很多許多細節(jié)方面處理的不好，圖紙之間銜接的不完善，距離工廠實際生產要求仍然有不少的差距。
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