【正文】 03 95（1/4 截面） +00 +0342(第二支座) +01 +03 105（1/2 截面） +00 +0353（ 1/4 截面） +01 +03 115（3/4 截面） +00 +0363（ 1/2 截面） +01 +03 126（中支座） +00 +03 內(nèi)力組合 基本組合：（ ）0[]gqM??? 25 ()????????? 42 (.)???????in4161840N?? 短期效應(yīng)組合：（ ）0.[]qgM???25 單元右截面： ?????????42 單元右截面： ???????? 長期效應(yīng)組合：（ ）[]qgM???25 單元右截面： ??????42 單元右截面： ??????..7NmM?? 其它截面的內(nèi)力組合 活載剪力計算表內(nèi)力分量 荷載組合結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)汽車荷載效應(yīng)汽車荷載 效應(yīng) 溫度效應(yīng)① ② ③ ④承載能力極限狀態(tài)組合（*①+*②+0.8**④）承載能力極限狀態(tài)組合（*①+*③+0.8**④）短期效益組合（①+*③+**④）長期效益組合（①+*③+**④）截面Q 恒 Q 汽大 Q 汽小 Q 溫 Q 大 Q 小 Q 大 Q 小 Q 大 Q 小2 左( 邊支座) +01 +00 +02 +00 +01 +02 +02 +02 +02 +026(1/8 截面) +03 +02 +01 +01 +03 +03 +03 +03 +03 +0311（1/4 截面） +02 +02 +02 +01 +03 +02 +02 +03 +02 +0216（3/8 截面） +02 +02 +02 +01 +02 +01 +02 +02 +02 +0021（1/2 截面） +02 +02 +02 +01 +02 +03 +03 +03 +03 +0226（5/8 截面） +03 +01 +02 +01 +03 +03 +03 +03 +03 +0331（3/4 截面） +03 +01 +02 +01 +03 +03 +03 +03 +03 +0336（7/8 截面） +03 +01 +02 +01 +03 +03 +03 +03 +03 +0342(第二支座） +03 +01 +02 +01 +03 +03 +03 +03 +03 +0348（1/8 截面） +03 +02 +01 +01 +03 +03 +03 +03 +03 +0353（1/4 截面） +03 +02 +01 +01 +03 +03 +03 +03 +03 +0358（3/8 截面） +02 +02 +02 +01 +03 +02 +02 +03 +02 +0263（1/2 截面） +02 +02 +02 +01 +02 +02 +02 +00 +02 +0168（5/8 截面） +02 +02 +02 +01 +02 +03 +03 +03 +03 +0373（3/4 截面） +03 +02 +02 +01 +03 +03 +03 +03 +03 +0378（7/8 截面） +03 +01 +02 +01 +03 +03 +03 +03 +03 +0384(第三支座） +03 +01 +02 +01 +03 +03 +03 +03 +03 +0390（1/8 截面） +03 +02 +01 +00 +03 +03 +03 +03 +03 +0395（1/4 截面） +03 +02 +01 +00 +03 +03 +03 +03 +03 +03100（3/8 截面） +02 +02 +02 +00 +03 +02 +02 +03 +02 +02105（1/2 截面） +01 +02 +02 +00 +02 +02 +02 +02 +02 +02110（5/8 截面） +02 +02 +02 +00 +02 +03 +03 +03 +03 +03115（3/4 截面） +03 +01 +02 +00 +03 +03 +03 +03 +03 +03120（7/8 截面） +03 +01 +02 +00 +03 +03 +03 +03 +03 +03126（中支座） +03 +01 +02 +00 +03 +03 +03 +03 +03 +03 活載彎矩計算表內(nèi)力分量 荷載組合結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)汽車荷載效應(yīng)汽車荷載 效應(yīng) 溫度效應(yīng)① ② ③ ④承載能力極限狀態(tài)組合（*①+1.4*②+**④）承載能力極限狀態(tài)組合（*①+1.4*③+**④）短期效益組合（①+*③+**④）長期效益組合（①+*③+**④）截面M 恒 M 汽大 M 汽小 M 溫 M 大 M 小 M 大 M 小 M 大 M 小2 左(邊支座 ) +01 +00 +01 +01 +02 +02 +02 +02 +026(1/8 截面) +04 +03 +02 +02 +04 +04 +04 +04 +04 +0411（ 1/4 截面） +04 +03 +02 +02 +04 +04 +04 +04 +04 +0416（ 3/8 截面） +04 +03 +02 +02 +04 +04 +04 +04 +04 +0421（ 1/2 截面） +04 +03 +02 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +0426（ 5/8 截面） +04 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +0431（ 3/4 截面） +03 +03 +03 +03 +04 +03 +03 +04 +03 +0336（ 7/8 截面） +04 +03 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +0442(第二支座） +04 +02 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +0448（ 1/8 截面） +04 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +0453（ 1/4 截面） +03 +03 +03 +03 +03 +03 +03 +02 +03 +0358（ 3/8 截面） +03 +03 +03 +03 +04 +03 +03 +04 +03 +0463（ 1/2 截面） +03 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +0468（ 5/8 截面） +03 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +0473（ 3/4 截面） +03 +03 +03 +03 +03 +03 +03 +03 +03 +0378（ 7/8 截面） +03 +03 +03 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +0484(第三支座） +04 +02 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +0490（ 1/8 截面） +03 +03 +03 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +0495（ 1/4 截面） +03 +03 +03 +03 +03 +03 +03 +04 +03 +03100（3/8 截面） +04 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +04105（1/2 截面） +04 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +04110（5/8 截面） +03 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +04115（3/4 截面） +03 +03 +03 +03 +03 +03 +03 +03 +03 +03120（7/8 截面） +03 +03 +03 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04126（中支座） +04 +02 +03 +03 +04 +04 +04 +04 +04 +04第五章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 力筋估算 計算原理根據(jù)《預(yù)規(guī)》 （JTG D622022）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段（即使用階段）的應(yīng)力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強度要求。：預(yù)應(yīng)力梁到達受彎的極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達到混凝土抗壓設(shè)計強度，受拉區(qū)鋼筋達到抗拉設(shè)計強度。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的。1）對于僅承受一個方向的彎矩的單筋截面梁，所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量按下式計算：圖 單筋截面正截面承載力計算圖式， （51）??0NpdcdfnAbxf?， （52）PM)2/(0hP?解上兩式得：受壓區(qū)高度 （53）bfMxcdP20?預(yù)應(yīng)力筋數(shù) （54a）)/(0xhfAnpd?或 （54b）???????bffbcdppdPc20式中： —截面上組合力矩。PM—混凝土抗壓設(shè)計強度；cdfh0xNdFcd—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計強度；pdf—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； Ab—截面寬度2)若截面承受雙向彎矩時，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負彎矩按上述方法分別計算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。這忽略實際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會使計算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。圖 應(yīng)力要求示意圖規(guī)范（JTJ D622022）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為 ） ，為在任意階段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。寫成計算式為：對于截面上緣 （55）0min??上上 WMp? （56）?上上對于截面下緣 （57）0max??下下p? （58）?下下e上Np下Np上e下Y上Y 下MminnMmax++ + Np下Np上Mmax合成+ Mmin合成其中， —由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力，W—截面抗彎模量， —混凝土軸心抗p? ckf壓標(biāo)準(zhǔn)強度。 Mmax、 Mmin項的符號當(dāng)為正彎矩時取正值，當(dāng)為負彎矩時取負值，且按代數(shù)值取大小。一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡便計，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個限制條件(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最小值)。公式（55）變?yōu)? （59）上上 WMpmin??? 公式（57）變?yōu)? （510）下下pax由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力 和截面下緣應(yīng)力 分為三種情況上p?下p?討論：截面上下緣均配有力筋 Np 上 和 Np 下 以抵抗正負彎矩，由力筋 Np 上 和 Np 下 在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： （511）上上 下下下上 上上上 pppWeAeA???? （512）下下 下下下下 上上上 pppNN?將式（59） 、 （510）分別代入式（511） 、 （512） ，解聯(lián)立方程后得到 （513）))((min下上下上 下上下下上 eKMemazp ??? （514）))((in下上下上 上上下下下Nazp令 pepAn?上上 ?pepA?下下 ?代入式（） 、 （）中得到 （515）peAeKM?1))((minmax ????下上下上 下上下下上 （516）pen))((inax ?下上下上 上上上下下式中 Ap—每束預(yù)應(yīng)力筋的面積；—預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(可取 估算)；pe?pkfe—預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離；K—截面的核心距； AWK上下 ?下上A—混凝土截面面積，取有效截面計算。當(dāng)截面只在下緣布置力筋 Np 下 以抵抗正彎矩時當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： （517）peAKeMn?1min???下下下當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： （518）peax???上下下當(dāng)截面中只在上緣布置力筋 N 上 以抵抗負彎矩時：當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時 （519）peAKeMn?1min??下上上當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時 （520）peax???下上上當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計算時(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值)?？捎汕懊娴氖剑ǎ┖褪剑ǎ┩茖?dǎo)得： （521）pecdAfeKWMen ???????))(( )()minmax 下上下上 下下上下下上下上 （522）pecdf?))(( )()(axin 下上下上 上下上下上上下下有時需調(diào)整束數(shù)，當(dāng)截面承受負彎矩時，如果截面下部多配 根束，則上39。下n部束也要相應(yīng)增配 根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩39。上時，如果截面上部多配 根束，則下部束也要相應(yīng)增配 根。其關(guān)系為：39。上n39。下當(dāng)承受 時， miM39。39。 下上下 下下上 nekK???當(dāng)承受 時， ax 39。39。 上下上 上上下n 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算對于連續(xù)梁體系，或凡是預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在初步計算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時，必須計及各項次內(nèi)力的影響。然而，一些次內(nèi)力項的計算恰與預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量和布置有關(guān)。因此，在初步計算預(yù)應(yīng)力時，只能以預(yù)估值來考慮，本設(shè)計用橋梁軟件輸出