【正文】 q = (179。 179。 +179。 2179。 )179。=； 內(nèi)楞計(jì)算跨度 (外楞間距 ): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距 : M=179。 179。 = 179。 ； 最大支座 力 :R=179。 179。 = kN； 經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 105/104 = N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 17N/mm2； 內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=17N/mm2，滿(mǎn)足要求！ （ 2） .內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 l計(jì)算跨度 (外楞間距 )： l = 500mm； q作用在模板上 的側(cè)壓力線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =179。 = N/mm； E 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I 內(nèi)楞的截面慣性矩： I = 179。 106mm4； 內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 : ω = 5004/(10010000106) = mm； 內(nèi)楞的最大容許撓度值 : [ω] = 500/250=2mm； 內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 ω= 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 [ω]=2mm，滿(mǎn)足要求！ 楞計(jì)算 外楞 (木或鋼 )承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 截面類(lèi)型為圓鋼管 48179。 ； 外鋼楞截面抵抗矩 W = ； 外鋼楞截面慣性矩 I = ； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 外楞彎矩圖 () 外楞變形圖 (mm) （ 1） .外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 σ 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) M 外楞的最大彎距 ()； W 外楞的凈截面抵抗矩； [f] 外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)。 根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為 M= 外楞最大計(jì)算跨度 : l = 300mm； 經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 : σ = 105/103 = N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 205N/mm2； 外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =[f]=205N/mm2，滿(mǎn)足要求！ （ 2） .外楞的撓度驗(yàn)算 根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為 mm 外楞的最大容許撓度值 : [ω] = 300/400=； 外楞的最大撓度計(jì)算值 ω = 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=，滿(mǎn)足要求！ 五、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下 : 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有 效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 170 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直徑 : 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑 : mm； 穿梁螺栓有效面積 : A= 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力 : N =(179。 +179。 2)179。 179。 = kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值 : [N] = 170179。 76/1000 = kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿(mǎn)足要求！ 六、梁底模板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 800179。 18179。 18/6 = 179。 104mm3； I = 800179。 18179。 18179。 18/12 = 179。 105mm4； 按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， σ 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； M 計(jì)算的最大彎矩 ()； l計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； q 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值 (kN/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值： q1: 179。（ +）179。 179。 179。 =； 模板結(jié)構(gòu)自重荷 載： q2:179。 179。 179。 =； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值： q3: 179。 179。 179。 =； q = q1 + q2 + q3=++=； 跨中彎矩計(jì)算公式如下 : Mmax = 179。 179。 =； σ =106/104=； 梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 σ = N/mm2 小于 梁 底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿(mǎn)足要求！ 根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 最大撓度計(jì)算公式如下 : 其中， q作用在模板上的壓力線(xiàn)荷載 : q =（ (+)179。 +）179。 = ； l計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 面板的最大允許撓度值 :[ω] =； 面板的最大撓度計(jì)算值 : ω = (1009500105)=； 面板的最大撓度計(jì)算值 : ω = 小于 面板的最大允許撓度值 :[ω] = / 250 = ，滿(mǎn)足要求！ 七、梁底支撐的計(jì)算 本工程梁底支撐采用方木。 強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自 重荷載。 ： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)： q1 = (24+)179。 179。 = kN/m； (2)模板的自重線(xiàn)荷載 (kN/m)： q2 = 179。 179。 (2179。 +)/ = kN/m； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN/m)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (+2)179。 = kN/m； 靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 179。 +179。 = kN/m； 活荷載設(shè)計(jì)值 P = 179。 = kN/m； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖 方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=179。 179。 ； I=179。 179。 179。 ； 方木強(qiáng)度驗(yàn)算 : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下 : 線(xiàn)荷載設(shè)計(jì)值 q = += kN/m； 最大彎距 M == 179。 179。 179。 = ； 最大應(yīng)力 σ= M / W = 106/63175 = N/mm2； 抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13 N/mm2； 方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿(mǎn)足要求 ! 方木抗剪驗(yàn)算： 截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足 : 其中最大剪力 : V = 179。 179。 = kN； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ = 3(24295) = N/mm2； 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [τ] = N/mm2； 方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 N/mm2,滿(mǎn)足要求 ! 方木撓度驗(yàn)算 : 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下 : q = + = kN/m； 方木最大撓度計(jì)算值 ω= 8004 /(10010000104)=； 方木的最大允許撓度 [ω]=1000/250= mm； 方木的最大撓度計(jì)算值 ω= mm 小于 方木的最大允許撓度 [ω]= mm，滿(mǎn)足要求！ 支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下 荷載計(jì)算公式如下： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m2)： q1 = (+)179。 = kN/m2； (2)模板的自重 (kN/m2)： q2 = kN/m2； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN/m2)： q3= (+)= kN/m2； q = 179。 ( + )+ 179。 = kN/m2； 梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為 a， 梁寬為 b，梁高為 h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為 N 。 當(dāng) n=2時(shí)： 當(dāng) n＞ 2時(shí)： 計(jì)算簡(jiǎn)圖 (kN) 變形圖 (mm) 彎矩圖 () 經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到： 支座反力 RA = RB= kN，中間支座最大反力 Rmax=； 最大彎矩 Mmax= ； 最大撓度計(jì)算值 Vmax= mm； 最大應(yīng)力 σ=106/4730= N/mm2； 支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 [f]=205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿(mǎn)足要求 ! 八、扣件抗滑移的計(jì)算 : 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編， P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取 ，按照扣件抗滑承載力系數(shù) ，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 (規(guī)范): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R= kN； R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求 ! 九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 : 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 : 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 179。 179。 = kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=179。 (+()/2)179。179。 = kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載 : N4=179。 (+()/2)179。 179。 179。(+)= kN； N =+++= kN； υ 軸 心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： [f] =205 N/mm2； lo 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī) 范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為： ； u 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； 上式的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 179。 179。 = m； Lo/i = / = 185 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ= ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ； σ=(450) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 [f] = 205 N/mm2，滿(mǎn)足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表 1取值 ； k2 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)， h+2a = 按照表 2取值 ； 上式的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1k2(h+2a) = 179。 179。 (+179。 2) = m； Lo/i