【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 能力大，所以按下式計(jì)算：kNmkNm支點(diǎn)剪力計(jì)算：。計(jì)算最大剪力時(shí)，遠(yuǎn)端的輪載進(jìn)入跨徑范圍很少，且從影響線可以看出，遠(yuǎn)端的輪載影響很少，為簡(jiǎn)化計(jì)算，故可略去不計(jì)，僅計(jì)算一個(gè)輪載進(jìn)入跨徑范圍。 中橫隔梁RMV影響線(尺寸單位m)計(jì)算公式如下：其中：矩形部分荷載的合力為（以代入）：三角形部分荷載的合力為（以代入）： 式中 和───對(duì)應(yīng)于有效工作寬度和處的荷載強(qiáng)度；───對(duì)應(yīng)于荷載合力的支點(diǎn)剪力影響線豎直坐標(biāo)值，（），由此可得該豎直坐標(biāo)值m；───對(duì)應(yīng)于荷載合力的支點(diǎn)剪力影響線豎直坐標(biāo)值，，由此可得該豎直坐標(biāo)值m；───板的凈跨徑。計(jì)算結(jié)果： kN（1）正截面：給定尺寸的前提下，矩形截面板的抗彎極限承載力按下式計(jì)算；式中 ，m，MPa暫設(shè) =3cm=則跨中 m支點(diǎn) m代入數(shù)據(jù)得：kNm＞kNmkNm＞kNm由此可見(jiàn)，板厚滿足正截面設(shè)計(jì)要求。（2）斜截面：cm，cm查《公橋規(guī)》 MPa截面尺寸的下限值 kN≥kN顯然成立，故尺寸不用修改。首先用單筋矩形截面梁的計(jì)算公式進(jìn)行配筋。查《公橋規(guī)》可得有關(guān)計(jì)算公式：假設(shè)cm，查《公橋規(guī)》可得：MPa，MPa，支點(diǎn)處： cm利用單筋矩形梁的基本計(jì)算公式：≤令該不等式左右相等，并代入相關(guān)數(shù)據(jù)求得： m驗(yàn)算 ＞所以不會(huì)超筋，可以利用下式計(jì)算所需鋼筋面積：m178。cm178。由于板內(nèi)彎矩有正有負(fù)，且板厚較小，故按雙筋配筋，既偏于安全，又能滿足構(gòu)造和施工的要求。實(shí)際可選配筋如下（注意計(jì)算彎矩為負(fù)彎矩，受拉區(qū)在上側(cè)）：上翼緣選用鋼筋，鋼筋間距10cm，cm178。，cm。下翼緣選用鋼筋，鋼筋間距20cm，cm178。，cm?？缰刑帲? cm利用單筋矩形梁的基本計(jì)算公式：≤令該不等式左右相等，并代入相關(guān)數(shù)據(jù)求得： m驗(yàn)算 ＞所以不會(huì)超筋，可以利用下式計(jì)算所需鋼筋面積：cm178。同理，仍按雙筋配置：上翼緣選用鋼筋，鋼筋間距20cm，cm178。，cm。下翼緣選用鋼筋，鋼筋間距10cm，cm178。，cm。跨中處：偏于安全地，仍按單筋驗(yàn)算。mmm≥kNm＞kNm，驗(yàn)算結(jié)果符合要求支座處：偏于安全地，仍按單筋驗(yàn)算mmm＞kNm＞kNm，驗(yàn)算結(jié)果符合要求 kN≥kN顯然成立，故混凝土和構(gòu)造箍筋就已經(jīng)能滿足抗剪要求。最大裂縫寬度計(jì)算公式：MPamm根據(jù)《公橋規(guī)》，所以滿足要求。第6章 支座的計(jì)算邊主梁在人群荷載作用下，最大支點(diǎn)反力kN，車道集中荷載作用下最大支點(diǎn)反力kN，車道均布荷載作用下最大支點(diǎn)反力kN，恒載支點(diǎn)反力標(biāo)準(zhǔn)值kN。邊主梁跨中橫向分布系數(shù)：車道荷載，人群荷載。由于主梁肋寬為18cm，故初步選定板式橡膠支座的平面尺寸為cm，cm(順橋)，則按構(gòu)造最小尺寸確定cm，cm。首先，根據(jù)橡膠支座的壓應(yīng)力限值驗(yàn)算支座是否滿足要求，支座壓力標(biāo)準(zhǔn)值:kN支座應(yīng)力為：MPa滿足規(guī)范要求，因此所選定的支座的平面尺寸滿足設(shè)計(jì)要求。支座的高度由橡膠層厚度和加勁鋼板厚度兩部分組成，應(yīng)分別考慮計(jì)算。假設(shè)本支座水平放置，且不考慮混凝土收縮與徐變的影響。溫差℃時(shí)引起的溫度變化，由主梁兩端均攤，則每一支座的水平位移為mcm因此，不計(jì)入制動(dòng)力時(shí)，≥cm為了計(jì)算制動(dòng)力引起的水平位移，首先要確定一個(gè)支座上的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值。，，按二車道設(shè)計(jì)。車道荷載制動(dòng)力按同向行駛時(shí)的車道荷載計(jì)算，故計(jì)算制動(dòng)力時(shí)按一個(gè)車道計(jì)算，一個(gè)車道上由車道荷載產(chǎn)生的制動(dòng)力為在加載長(zhǎng)度上的車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值的總重力的10﹪故本設(shè)計(jì)的制動(dòng)力為 ﹪﹪kN由于小于公路Ⅱ級(jí)汽車荷載制動(dòng)力的最低限值90kN，故取90kN計(jì)算。由于本設(shè)計(jì)有5根T形梁，每根T形梁設(shè)2個(gè)支座，共有10個(gè)支座，且假設(shè)橋墩為剛性墩，各支座抗推剛度相同，因此制動(dòng)力可平均分配，則一個(gè)支座的制動(dòng)力為kN因此，計(jì)入制動(dòng)力時(shí)，橡膠厚度的最小值為≥cm式中：MPa此外，從保證受壓的穩(wěn)定考慮，矩形板式橡膠支座的橡膠厚度 應(yīng)滿足：cm≤≤cm由上述分析可知，，因此。由于定型產(chǎn)品中，對(duì)于平面尺寸為18cm25cm的板式橡膠支座中，、。選擇加勁鋼板，《橋規(guī)》（JTG D62——2004）中規(guī)定，單層加勁鋼板厚度應(yīng)按下式計(jì)算：且單層加勁鋼板厚度不小于2cm。本例題中：為應(yīng)力校正系數(shù)，；1719=323cm178。、為一塊加勁鋼板上、下橡膠層的厚度，參照《橋梁附屬構(gòu)造與支座》中定型產(chǎn)品規(guī)格中間橡膠層厚度均取5mm；為加勁鋼板軸向拉應(yīng)力限制，取鋼材的屈服強(qiáng)度為340MPa，因此，MPa；為支座應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值，將上述各項(xiàng)代入的計(jì)算公式得mm 由于計(jì)算所得的＜2mm，故取2mm。按板式橡膠支座的構(gòu)造規(guī)定，加勁板的上、，中間橡膠層厚度有5mm、8mm、11mm三種，取5mm，故可以布置4層鋼板。此時(shí)，橡膠厚度mm，與取用值一致。加勁板總厚度mm，故支座高度mm。 支座的平均壓縮變形為式中： ───橡膠體積模量（取2000MPa）； ───支座抗壓彈性模量，可按下式計(jì)算：MPa將上述各值代入計(jì)算式，得：mm在恒載、車道荷載和人群荷載作用下，主梁撓曲在支座頂面引起的傾角，應(yīng)按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算，則有恒載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角rad車道均布荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角rad車道集中荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角rad人群荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角rad因此，轉(zhuǎn)角，mm，小于，支座不會(huì)落空。此外，為了限制豎向壓縮變形，《橋規(guī)》中規(guī)定，不得大于，由于mm＞mm，因此滿足≤≤的條件，驗(yàn)算通過(guò)。為保證板式橡膠支座和墩臺(tái)頂面或主梁底面不產(chǎn)生滑移，需對(duì)其抗滑穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算，驗(yàn)算時(shí)應(yīng)當(dāng)對(duì)無(wú)汽車荷載和有汽車荷載兩種情況分別進(jìn)行驗(yàn)算。僅有結(jié)構(gòu)自重作用時(shí)，kNkN可見(jiàn)，＞，這說(shuō)明，在自重作用下，支座不會(huì)滑動(dòng)。計(jì)入制動(dòng)力時(shí)， kN故有 kN而 kN＜kN因此，制動(dòng)力作用下支座不會(huì)滑動(dòng)。第7章 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算橋面凈空：凈7附2標(biāo)準(zhǔn)跨徑：m上部構(gòu)造：裝配式鋼筋混凝土T形簡(jiǎn)支梁橋地質(zhì)條件：地基土為軟塑粘性土鋼筋：蓋梁主筋用HRB335鋼筋混凝土：采用C30種類設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度彈性模量軸心抗壓軸心抗拉軸心抗壓軸心抗拉C30(Mpa) 下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)尺寸(尺寸單位cm)（1）上部結(jié)構(gòu)恒載每片梁自重(kN/m)上部結(jié)構(gòu)總重(kN)每個(gè)支座恒載反力(kN)（2）蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算 蓋梁設(shè)計(jì)尺寸蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計(jì)算、剪力效應(yīng)計(jì)算截面編號(hào)自重(kN)彎矩(kNm)剪力(kN)1—12—23—3994—45—500蓋梁1～5截面自重為：kN（3）可變荷載計(jì)算1）可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿法，非對(duì)稱布置時(shí)用偏心受壓法。①公路—Ⅱ級(jí)，對(duì)稱布置時(shí)： 單列車對(duì)稱布置時(shí)的荷載，對(duì)稱布置時(shí)： 雙列車對(duì)稱布置時(shí)荷載，非對(duì)稱布置時(shí)：由已知，則，非對(duì)稱布置時(shí)： 已知，則②人群荷載kN/m，對(duì)稱分布時(shí)：,，非對(duì)稱分布時(shí)：已知，則2）按順橋向可變荷載移動(dòng)情況，求得支座可變荷載反力的最大值 支座可變荷載反力①公路—Ⅱ級(jí)雙孔布載單列車時(shí)：kN雙孔布載雙列車時(shí)：kN單孔布載單列車時(shí)：?jiǎn)慰撞驾d雙列車時(shí)：kN②人群荷載 人群荷載單孔滿載時(shí)：kN(一側(cè))雙孔布載時(shí)(一側(cè))： kNkN 可變荷載橫向分布、各梁支點(diǎn)反力計(jì)算荷載橫向分布情況公路—Ⅱ級(jí)荷載人群荷載計(jì)算方法荷載位置荷載分布系數(shù)單孔雙孔單孔雙孔BBBB對(duì)稱布置按杠桿法算單列行車公路丨Ⅱ級(jí)雙列行車公路丨Ⅱ級(jí)人群荷載非對(duì)稱布置按偏心受壓法計(jì)算單列行車公路丨Ⅱ級(jí)雙列行車公路丨Ⅱ級(jí)人群荷載各板永久荷載、可變荷載組合計(jì)算見(jiàn)下表，表中取各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)： 各板永久荷載、可變荷載基本組合計(jì)算表（單位：kN）編號(hào)荷載情況1號(hào)板2號(hào)板3號(hào)板4號(hào)板5號(hào)板①恒載②公路—Ⅱ級(jí)雙列對(duì)稱00③公路—Ⅱ級(jí)雙列非對(duì)稱④人群對(duì)稱000⑤人群非對(duì)稱⑥①+②+④⑦①+②+⑤ ⑧①+③+④⑨①+③+⑤ 雙柱反力Gi計(jì)算（4）雙柱反力計(jì)算，所引用各梁反力見(jiàn)下表。 雙柱反力計(jì)算荷載組合情況計(jì)算式反力組合⑥公路—Ⅱ級(jí)雙列對(duì)稱人群對(duì)稱組合⑦公路—Ⅱ級(jí)雙列對(duì)稱人群非對(duì)稱組合⑧公路—Ⅱ級(jí)雙列非對(duì)稱人群對(duì)稱組合⑨公路—Ⅱ級(jí)雙列非對(duì)稱人群非對(duì)稱由表可知，立柱反力最大（），并由荷載組合⑦得，（公路—Ⅱ級(jí)雙列對(duì)稱、人群非對(duì)稱組合）控制設(shè)計(jì)。此時(shí)kN，kN。（1）恒載加載作用下各截面的內(nèi)力1）彎矩計(jì)算截面位置見(jiàn)圖，為求得最大彎矩值，支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對(duì)稱布置時(shí)的數(shù)值，跨中彎矩取用對(duì)稱布置時(shí)數(shù)值。各截面彎矩計(jì)算式為：各種荷載組合下的各荷載彎矩計(jì)算見(jiàn)下表，表中內(nèi)力計(jì)算未考慮施工荷載的影響。 各截面彎矩計(jì)算荷載組合情況墩柱反力板支座反力各截面彎矩③—③④—④⑤—⑤組合⑥公路—Ⅱ級(jí)雙列對(duì)稱組合⑦公路—Ⅱ級(jí)雙列對(duì)稱組合⑧公路—Ⅱ級(jí)雙列非對(duì)稱 組合⑨公路—Ⅱ級(jí)雙列非對(duì)稱2）對(duì)應(yīng)于最大彎矩時(shí)的剪力計(jì)算：，：，：,：：， 各截面受力荷載組合情況墩柱反力（kN）板支座反力(kN)各截面剪力(kN)③—③④—④⑤—⑤組合⑥公路—Ⅱ級(jí)雙列對(duì)稱組合⑦公路—Ⅱ級(jí)雙列對(duì)稱組合⑧公路—Ⅱ級(jí)雙列非對(duì)稱組合⑨公路—Ⅱ級(jí)雙列非對(duì)稱表中各截面內(nèi)力均取前兩表中的最大值。 蓋梁內(nèi)力匯總表 截面號(hào)內(nèi)力①—①②—②③—③④—④⑤—⑤彎矩(kNm)M自重M荷載0M計(jì)算剪力(kN)V自重左0右990V荷載左0右0V計(jì)算左右采用C30混凝土，主筋選用HRB335,保護(hù)層5cm。（鋼筋中心至混凝土邊緣）, 280Mpa。(1)正截面抗彎承載力驗(yàn)算 ≤取截面⑤—⑤作配筋設(shè)計(jì)。已知：cmcm，取，cm即 ≤解得：mmcm178。用鋼筋，其根數(shù)根，實(shí)際選用20根，配筋率﹪＞﹪，取﹪該截面實(shí)際承載力為： kNm＞ kNm就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計(jì)滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 正截面屬性截面號(hào)(kNm)所需鋼筋面積(cm178。)所需實(shí)際選用含筋率（%）根數(shù)(cm178。)①—①6②—②6③—③6④—④4