并網(wǎng)發(fā)電機組一次調(diào)頻技術(shù)(編輯修改稿)
2024-12-14 01:32 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 死區(qū)時，一次調(diào)頻小頻差變動時時根本反映不出負(fù)荷變化。 2)測量信號的問題。部分電廠一次調(diào)頻控制所采用的頻率變送器，其輸出為4^20mA 電流信號，量程過大，有一定的測量誤差，穩(wěn)定性也較差：個別電廠一次調(diào)頻控制采用的汽輪機轉(zhuǎn)速信號有擾動，不能滿足一次調(diào)頻的要求。 一些電廠的一次調(diào)頻控制邏輯中，在 CCS 側(cè)采用頻率信號進行頻差計算，而在 DEH 側(cè)采用汽輪機轉(zhuǎn)速信號進行頻差計算，信號不統(tǒng)一。 3)運行方式的影響。為了減少節(jié)流提高機組效率， 大部分機組在正常運行時都采用順序閥控制方式運行，這種運行方式下的機組，當(dāng)汽門位置處于重區(qū)時，汽輪機調(diào)門之間有死行程，在這個區(qū)域里閥門的開度與汽輪機進汽量不對應(yīng)，其對一次調(diào)頻的響應(yīng)不靈敏，嚴(yán)重影響一次調(diào)頻效果。 對于采用滑壓方式運行的機組，汽機調(diào)門的節(jié)流始終很小，滑壓和變負(fù)荷對汽機調(diào)門的動作要求是相反的，滑壓運行會抑制汽機調(diào)門快速調(diào)節(jié)負(fù)荷的能力，不利于一次調(diào)頻的控制。如果改為定壓方式運行或提高節(jié)流，可以改善一次調(diào)頻控制效果，但增加節(jié)流會使機組的效率降低，對經(jīng)濟運行不利，這是一對矛盾。 4. 2 一次調(diào)頻 反調(diào)問題 由于一些機組 DEH 控制邏輯中帶有壓力控制回路，有的機組是采用保壓方式運行，當(dāng)機組一次調(diào)頻動作時，由于汽機調(diào)門開度變化，導(dǎo)致壓力發(fā)生變化，使得壓力控制回路動作（保壓回路動作），造成壓力控制的調(diào)門動作與一次調(diào)頻控制的調(diào)門動作方向相反，其結(jié)果就是當(dāng)一次調(diào)頻動作時，響應(yīng)不靈敏和反調(diào)現(xiàn)象。 對采用能量平衡控制策略的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)，其一級壓力控制內(nèi)回路對一次調(diào)頻調(diào)節(jié)具有嚴(yán)重的反調(diào)作用，當(dāng)機組一次調(diào)頻動作時，一級壓力變化方向與一次調(diào)頻動作需求方向相反，產(chǎn)生明顯的反調(diào)作用。 在 AGC 方式下，當(dāng)機組一 次調(diào)頻動作與 A 優(yōu)動作發(fā)生沖突時，如果變負(fù)荷方向相反，則造成負(fù)荷反調(diào)。 4. 3 一次調(diào)頻負(fù)有增量不足的問題 影響這一問題的因素很多，主要有以下幾點： 1)、機組蓄能不足。一次調(diào)頻動作后，主要靠汽機調(diào)門的瞬間動作釋放能量以及鍋爐的，能補充能量達到一次調(diào)頻負(fù)荷增需求，循環(huán)硫化床機組和直流爐機組一次調(diào)頻動作時最大功率幅值難于達到要求，原因是由于循環(huán)流化床機組滯后大，機組儲能有 限，而燃料的變化所產(chǎn)生的熱量變化時間又很長，對于快速大幅波動時，很難達到指標(biāo)要求。直流機組儲能更小，只能靠損失壓力和溫度指標(biāo)來盡量滿足快速大幅值波動，后續(xù)能量的提供就只能等待燃料產(chǎn)生熱量后提供。 2)運行方式的影響，如順序閥方式和滑壓運行方式下，壓力控制對一次調(diào)頻的動作產(chǎn)生抑制作用。 3) DEH 系統(tǒng)設(shè)置的流量特性曲線與調(diào)節(jié)閥實際流量特性不符合，使得閥門輸出指令與實際負(fù)荷變化不對應(yīng)。 4)部分電廠為保證鍋爐參數(shù)穩(wěn)定，機爐協(xié)調(diào)控制方式采用機跟爐為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)方式，導(dǎo)致一次調(diào)頻控制效果差。 5)機爐協(xié)調(diào)控制失調(diào)或調(diào)節(jié)差。在鍋爐方面，大部分電廠都在摻燒揭煤，對于原設(shè)計燒煙煤的鍋爐改為參燒褐煤，勢必造成制粉系統(tǒng)出力和一次風(fēng)系統(tǒng)出力不夠，嚴(yán)重影響鍋爐燃燒穩(wěn)定，增加了鍋爐蒸汽壓力控制的難度，一些機組在制粉系統(tǒng)出力達到最大時，負(fù)荷也只能帶到 7080%左右，有的機組更低，在這種情況下，制粉系統(tǒng)和風(fēng)系統(tǒng)沒有調(diào)節(jié)余地，反映出來的問題就是主蒸汽壓力控制不穩(wěn)，主蒸汽溫度波動大，鍋爐響應(yīng)時間更長，燃燒也不穩(wěn)，鍋爐溫度場也偏離原來調(diào)整好的位置等等，嚴(yán)重影響一次調(diào)頻的投入。 此外，一次調(diào)頻的頻繁動作 造成鍋爐給水、主汽溫度、主汽壓力頻繁波動，使得機組主要參數(shù)不穩(wěn)定；同時由于燃料的頻繁加減，使得鍋爐的蒸汽壓力來回擺動，由于鍋爐的滯后特性，幾分鐘后汽壓才發(fā)生變化，如果此時汽壓高（或低），而一次調(diào)頻要求減負(fù)荷（或加負(fù)荷），則形晌一次調(diào)頻控制效果。一次調(diào)頻控制效果好的電廠，它的主蒸汽壓力控制一定是較穩(wěn)定的，這才能保證大多數(shù)工況下的一次調(diào)頻控制能夠滿足或基本滿足指標(biāo)要求。 4. 4 一次調(diào)頗動作后頻差與負(fù)荷增量不對應(yīng)的問題 出現(xiàn)這一現(xiàn)象的主要原因是 DEH 對一次調(diào)頻的影響。由于一次調(diào)頻控制設(shè)計為直接益加在綜合 閥位出口處，然后按照各個調(diào)節(jié)閥門的特性曲線去控制各個調(diào)節(jié)閥門的閥位開度，如果調(diào)頻指令與真實的調(diào)節(jié)閱門的流 f 特性曲線不對應(yīng)，在闊門流且特性曲線斜率較大和較小的負(fù)荷點，局部不等率偏差較大，將導(dǎo)致閥門的大開和大關(guān)，不利于機組的安全運行。所以閥門特性曲線對一次調(diào)頻的影響是最直接和最根本的因素之一。 5. 1 在 DEH 側(cè)和 CCS 側(cè)同時考慮一次調(diào)頻控制 機組一次調(diào)頻控制方式必須采用 CCS+DEH 方式。由頻差信號換算成的“一次調(diào)頻因子”應(yīng)該從 DEH 計算出來后送至 DCS,通過這種手段能避免協(xié) 調(diào)控制系統(tǒng)對 DEH 一次調(diào)頻的反調(diào)作用，以保證一次調(diào)頻控制的速度和精度。這是一次調(diào)頻控制最基本
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