畢業(yè)設(shè)計(jì)t梁計(jì)算書(編輯修改稿)
2025-07-19 12:13 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 的軸線間距，即 l==,c=()m==20014=186cm, ==19cm, = =所以c/l=可查依據(jù)c/l的值計(jì)算表，通過內(nèi)插法求得：/c=,故===求橫梁截面重心位置==橫梁的抗彎慣性矩和抗扭慣性矩 = = ==根據(jù)=，查c取值表得=1/3，但由于連續(xù)橋面的單寬抗扭慣性矩只有獨(dú)立板寬扁板者的翼板，取=1/，=（）=，查表計(jì)算得=。 = = =則單位抗彎及抗扭慣性矩為 = =計(jì)算抗彎參數(shù)和抗扭參數(shù) B===B/l==式中 B——橋梁承重結(jié)構(gòu)的半寬； l——計(jì)算跨徑。 =式中 ——材料的切變模量，取=，則===計(jì)算荷載橫向分布影響線坐標(biāo)：已知=，查GM法計(jì)算用表。用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值。因此，對(duì)于1號(hào)梁： =+ 對(duì)于2號(hào)梁： = +對(duì)于3號(hào)梁： =+對(duì)于4號(hào)梁： （是梁位在0點(diǎn)的K值） 梁位關(guān)系圖（尺寸單位：cm） 影響線系數(shù)和取值表荷載橫向影響系數(shù)梁位荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B0B/4B/23B/4B0B/4B/23B/4B。計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)：荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算中包含了車道折減系數(shù)。按照最不利方式布載，并按相應(yīng)影響線坐標(biāo)值計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。對(duì)于1號(hào)梁：四車道：=∑=（++++++）=三車道：=∑=（+++++）=二車道：=∑=（+++）=對(duì)于2號(hào)梁：四車道：=∑=（+++++++）=三車道：=∑=（+++++）=二車道：=∑=（+++）=對(duì)于3號(hào)梁：四車道：=∑=（+++++++）=三車道：=∑=（+++++）=二車道：=∑=（+++）=對(duì)于4號(hào)梁：四車道：=∑=（+++++++）=三車道：=∑=（+++++）=二車道：=∑=（+++）= 各梁的汽車荷載橫向分布系數(shù)梁號(hào)車道布置數(shù)目1號(hào)四三二2號(hào)四三二3號(hào)四三二4號(hào)四三二 各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值梁號(hào)計(jì)算公式荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B1號(hào)=+=+=—=+=/72號(hào)=+=+=—=+=/7 各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值梁號(hào)計(jì)算公式荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B3號(hào)=+=+=—=+=/74號(hào)===—=+=/7000011 各梁的橫向影響線和最不利車道布載圖式（尺寸單位：cm）2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)：，按杠桿原理法繪制支點(diǎn)截面荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載，分別計(jì)算邊梁、2號(hào)梁的橫向分布系數(shù)如下： 支點(diǎn)截面荷載橫向分布計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù):邊梁：= (+)=中梁：= = =（++）=3） 主梁可變作用橫向分布系數(shù)梁號(hào)1號(hào)梁（邊梁）2號(hào)梁（中梁）（3）車道荷載的取值公路Ⅰ級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為=計(jì)算彎矩時(shí)，=[（）+180]kN=計(jì)算剪力時(shí)，==(4) 計(jì)算可變作用效應(yīng)：在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取，從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段均取，本設(shè)計(jì)在跨中和四分點(diǎn)（近似處理）截面取，腹板寬度變化點(diǎn)（）截面、距支點(diǎn)h/2（h為梁高）處截面及支點(diǎn)截面均考慮了橫向分布系數(shù)沿橋梁跨徑方向的變化。截面內(nèi)力計(jì)算的一般公式可表述如下：公式中：——所求截面的彎矩或剪力；——汽車荷載的沖擊系數(shù)；前面求出=——多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù)；由于2號(hào)梁按兩車道布置時(shí)活載效應(yīng)達(dá)最大值，且4號(hào)梁的跨中橫向分布系數(shù)都要小些，所以按兩車道考慮計(jì)算邊梁和2號(hào)梁。=?！獙?duì)于所計(jì)算主梁的橫向分布系數(shù)；——車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)于公路Ⅰ級(jí)為=。——使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線面積；——車道荷載的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；計(jì)算彎矩時(shí)，=，計(jì)算剪力時(shí)，==；——所加載影響線中一個(gè)最大影響線峰值。對(duì)于車道荷載，由于橫向分布系數(shù)的增大或減小所引起的內(nèi)力變化值為：公式中：——橫向分布系數(shù)變化區(qū)段長(zhǎng)度，這里=。 ——附加三角形荷載重心處的影響線坐標(biāo)；其它字母意義同上。 跨中截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式1） 計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力：。 才 = == =不計(jì)汽車沖擊效應(yīng)時(shí)，==2） 計(jì)算四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力：。 = 四分點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式 == =不計(jì)汽車沖擊效應(yīng)時(shí)，==3） ：。 + = + = + = + =+= === = 變化點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式故== h/2點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式==不計(jì)汽車沖擊效應(yīng)時(shí)，==4） 計(jì)算距支點(diǎn)h/2的截面的最大彎矩和最大剪力：h/。+ = + = + =+ =+= === =故====不計(jì)汽車沖擊效應(yīng)時(shí)，==5） 計(jì)算支點(diǎn)截面的最大剪力：。= + =+= =故==不計(jì)汽車沖擊效應(yīng)時(shí)， 支點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式=表 主梁各控制截面可變作用效應(yīng)匯總截面梁號(hào)荷載橫向分布系數(shù)MV彎矩影響線計(jì)沖擊力不計(jì)沖擊力剪力影響線計(jì)沖擊力不計(jì)沖擊力()(m)(m)M （近似取不變的橫向分布系數(shù)）()（考慮橫向分布系數(shù)變化的彎矩變化值）()M(綜合結(jié)果)()M()()(m)(m)V （近似取不變的橫向分布系數(shù)）()（考慮橫向分布系數(shù)變化的彎矩變化值）()V(綜合結(jié)果)()V()跨中1號(hào)梁（邊梁）2號(hào)梁（中梁四分點(diǎn)1號(hào)梁（邊梁）2號(hào)梁（中梁續(xù)表 主梁各控制截面可變作用效應(yīng)匯總截面梁號(hào)荷載橫向分布系數(shù)MV彎矩影響線計(jì)沖擊力不計(jì)沖擊力剪力影響線計(jì)沖擊力不計(jì)沖擊力()(m)(m)M （近似取不變的橫向分布系數(shù)）()（考慮橫向分布系數(shù)變化的彎矩變化值）()M(綜合結(jié)果)()M()()(m)(m)V （近似取不變的橫向分布系數(shù)）()（考慮橫向分布系數(shù)變化的彎矩變化值）()V(綜合結(jié)果)()V()1號(hào)梁（邊梁）2號(hào)梁（中梁距支點(diǎn)h/21號(hào)梁（邊梁）2號(hào)梁（中梁續(xù)表 主梁各控制截面可變作用效應(yīng)匯總截面梁號(hào)荷載橫向分布系數(shù)MV彎矩影響線計(jì)沖擊力不計(jì)沖擊力剪力影響線計(jì)沖擊力不計(jì)沖擊力()(m)(m)M （近似取不變的橫向分布系數(shù)）()（考慮橫向分布系數(shù)變化的彎矩變化值）()M(綜合結(jié)果)()M()()(m)(m)V （近似取不變的橫向分布系數(shù)）()（考慮橫向分布系數(shù)變化的彎矩變化值）()V(綜合結(jié)果)()V()支點(diǎn)1號(hào)梁（邊梁）12號(hào)梁（中梁表 作用效應(yīng)組合表梁號(hào)序號(hào)荷載等級(jí)跨中截面四分點(diǎn)截面()()()()()()1號(hào)梁（邊梁）（1）第一期永久作用0（2）第二期永久作用0（3）總永久作用（1）+（2）0（4）可變作用（汽車）不計(jì)沖擊力（5）可變作用（汽車）計(jì)沖擊力（6）標(biāo)準(zhǔn)組合（3）+（5）（7）長(zhǎng)期組合（3）+（4）（8）短期組合（3）+（4）（9）[（3）+（5）]2號(hào)梁（中梁）（1）第一期永久作用0（2）第二期永久作用0（3）總永久作用（1）+（2）0（4）可變作用（汽車）不計(jì)沖擊力（5）可變作用（汽車）計(jì)沖擊力（6）標(biāo)準(zhǔn)組合（3）+（5）（7）長(zhǎng)期組合（3）+（4）（8）短期組合（3）+（4）（9）[（3）+（5）]續(xù)表 作用效應(yīng)組合表梁號(hào)序號(hào)荷載等級(jí)距支點(diǎn)h/2截面支點(diǎn)截面()()()1號(hào)梁（邊梁）（1）第一期永久作用（2）第二期永久作用（3）總永久作用（1）+（2）（4）可變作用（汽車）不計(jì)沖擊力（5）可變作用（汽車）計(jì)沖擊力（6）標(biāo)準(zhǔn)組合（3）+（5）（7）長(zhǎng)期組合（3）+（4）（8）短期組合（3）+（4）（9）[（3）+（5）]2號(hào)梁（中梁）（1）第一期永久作用（2）第二期永久作用（3）總永久作用（1）+（2）（4）可變作用（汽車）不計(jì)沖擊力（5）可變作用（汽車）計(jì)沖擊力（6）標(biāo)準(zhǔn)組合（3）+（5）（7）長(zhǎng)期組合（3）+（4）（8）短期組合（3）+（4）（9）[（3）+（5）] 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量的估算本設(shè)計(jì)采用后張法施工工藝，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，即承載力、變形及應(yīng)力等要求，在配筋設(shè)計(jì)時(shí)，要滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)下的強(qiáng)度要求。以下就以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配筋數(shù)量。（1） 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算
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