【文章內(nèi)容簡介】 污泥含水率，取 =97％0?0? =nTCQV)1(02????333)9710(. m??? （7）污泥斗容積 ????tan)()321521rhrV 式中 污泥斗高度（m） 污泥斗上部半徑（m),取 = 1r 污泥斗下部半徑（m),取 = 2 斗壁與水平面傾角（ ） ，取 =60 ????mrh )12(tan)(215 ?????24 )24( ?????V （8）泥斗以上圓錐部分污泥容積 )(321252 RrhV??? iDiR)/()(114 ?? 式中 圓錐體高度（m ）h R池子半徑（m） i坡度，此處取 i= 則 mirDirRh )2/()(114 ?????321252 7)(3mrV??? （9）沉淀池總高度 54321hhH?? 式中 超高（m） ， = 有效水深， =3m22 緩沖層高度，取 = 圓錐體高度， = 污泥斗高度， = 則 =+3+++=??? （10）沉淀池池邊高 32139。? 則 =+3+=39。 （11）污泥總?cè)莘e V? 則 =+77= 21V?3m5025 AAO 設計. 設計參數(shù)：1）BOD 污泥負荷：Ns= )/(5dMLSKgBOD???2）回流污泥濃度： mg/L 10?rX3）污泥回流比 R（%）：50100，取 80%A2/O 池主要尺寸的計算判斷能否用 A2/O 改良工藝 BOD/TN=160/40=4,BOD/TP=160/3=條件=4420m341085.)25(210)(1 ?????XYQVtcoeoS?Yt—— 污泥總產(chǎn)率系數(shù)(kgMLSS／kgBOD 5)，宜根據(jù)試驗資料確定。無試驗資料時，～；y—— MLSS 中 MLVSS 所占比例；So—— 生物反應池進水五日生化需氧量(mg／L)；Se—— 生物反應池內(nèi)混合液懸浮固體平均濃度(gMLSS／L)； X—— 生物反應池出水五日生化需氧量(mg／L)。／L好氧區(qū)水力停留時間 d=??QVt 缺氧區(qū)容積采用反硝化動力學計算 XKNdevtk??1.)(式中 Vn—— 缺氧區(qū)(池)容積(m 3)；Q—— 生物反應池的設計流量(m 3／d)；X—— 生物反應池內(nèi)混合液懸浮固體平均濃度(gMLSS／L)；26Nk—— 生物反應池進水總凱氏氮濃度(mg／L)；Nte—— 生物反應池出水總氮濃度(mg／L)；△X v—— 排出生物反應池系統(tǒng)的微生物量(kgMLVSS／d)；Kde—— 脫氮速率[（kgNO 3N）/（kgMLSSd）]，宜根據(jù)試驗資料確定。無試驗資料時，20℃的 ～（kgN0 3N）/（kgMLSSd） ，并按本規(guī)范公式（）進行溫度修正；K de(T)、K de(20)分別為 T℃和20℃時的脫氮速率； ?20)()(??TdeTdeT—— 設計溫度(℃)；取8℃θ T—— 溫度系數(shù)，采用 取 Kde(20)=（kgN0 3N）/（kgMLSSd）=（kgN0 3N）/（kgMLSSd）20820)()( .16??????TdeTde△X v10)(SetvQyYX?Y—— 污泥產(chǎn)率系數(shù)(kgVSS／kgBOD 5)，宜根據(jù)試驗資料確定，無試驗資料時，一般取 ～； 取 y=(kgMLVSS／d)132610)()( ???????etvQyX2506m3?????.)5( 缺氧區(qū)水力停留時間d=./56/2?Qt 根據(jù)規(guī)范，厭氧區(qū)水力停留時間 12 小時，設計取 ，則3V1250m3??.14/03t27 V 及停留時間 tV= =4420+2506+1250=8176m3321V?t=V/Q=8176/20220==⑦總磷總氮負荷校核 BOD 污泥負荷 = = (kgMLSS*d)BODL好XVSQ0?.? 總氮負荷校核= =(kgMLSS*d)10420???好TN 總磷負荷校核= =(kgMLSS*d)?厭VXQ符合3）剩余污泥量 W )()( 00 evde XfQVXkSYQX?????平平式中 △X—— 剩余污泥量(kgSS／d)；V—— 生物反應池的容積(m 3)；X—— 生物反應池內(nèi)混合液懸浮固體平均濃度(gMLSS／L)；θ c—— 污泥泥齡(d)；Y—— 污泥產(chǎn)率系數(shù)(kgVSS／kgBOD 5)，20℃～；Q—— 設計平均日污水量(m 3／d)；So—— 生物反應池進水五日生化需氧量(kg／m 3)；Se—— 生物反應池出水五日生化需氧量(kg／m 3)；Kd—— 衰減系數(shù)(d 1)；Xv—— 生物反應池內(nèi)混合液揮發(fā)性懸浮固體平均濃度(gMLVSS／L)；f—— SS 的污泥轉(zhuǎn)換率，宜根據(jù)試驗資料確定，無試驗資料時可取～／gSS；SSo—— 生物反應池進水懸浮物濃度(kg／m 3)；SSe—— 生物反應池出水懸浮物濃度(kg／m 3)。28gMLVSS／???yXv=? )(.)( ?????=2589kgSS／d實際污泥產(chǎn)率系數(shù) Ys 為kgSS/)(289)(0 ??????SYesQX 反應池主要尺寸反應池總?cè)莘e V=8176m3，設反應池 2 組，單池池容為 =有效水深 h=，單組有效面積 S=V/h=4088/4=1022 2m（按推流式反應池設計） 。總?cè)莘e為 =4420m3， 反應池 2 組1單組池 = /2=2210m3,單組有效面積 S=V/h=2210/4=采用 3 廊道式，廊道寬 b=5m,反應池長度 L=S/3b=37m校核：b/h=5/4=,滿足 12L/b=37/5=,滿足 510超高取 ,則反應池總高 H=5m取隔墻厚 ,好氧區(qū)池總寬度=3*5+2*=2，缺氧反應池尺寸?？?cè)莘e =2506m3，設缺氧池 2 組，單池容2V=2506/2=1253m3單V有效水深 h=4m,單池有效面積 S=V/h=1253/4=313 2m長度和好氧池寬度相同，為 L=37m，池寬 B=S/L=313/37=3 厭氧區(qū)主要尺寸 厭氧區(qū)容積 V=1250m3 厭氧區(qū)單池容為 =V/2=1250/2=625m33單V厭氧區(qū)單組有效面積為 S= /h=625/4= 2m長度和好氧池長度相同，為 L=37m ,厭氧區(qū)寬度 B=S/L=4）曝氣系統(tǒng)設計計算①設計需氧量 AOR 29AOR=去除 BOD 需氧量剩余污泥中 BOD 氧當量＋硝化需氧量—剩余污泥中硝態(tài)氮的氧當量—反硝化脫氮產(chǎn)氧量碳化需氧量kg /d??)( ?????????ePeSQDx 2O硝化需氧量 ??%.60..%.6)( ???xeNkg /dO反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量假設生物污泥中含氮量以 %計，則每日用于合成的總氮=*1485=即進水總氮中有 用于合成lmg/??被氧化的硝態(tài)氮=進水總氮出水總氮量用于合成的總氮量=408=所需脫氮量==需還原的硝態(tài)鹽氮量 mg/???Nkg /..23??tD2O總需氧量AOR= kg /d= / ?????? O2最大需氧量與平均需氧量之比為 1，4，則kg /d= /..?AOR22每日去除的 BOD 值= 3750kg/d??10)6(5去除每 1kgBOD5 的需氧量=②標準供氣量 采用鼓風曝氣，微孔曝氣器。曝氣器設于池底，距池底 ，淹沒深度，氧轉(zhuǎn)移效率 EA=20%，計算溫度 T=25176。將實際需氧量 AOR 換算成標準狀態(tài)下的需氧量 SOR30其余參數(shù)意義同前，查附率錄十二得水中溶解氧飽和度：Cs（20）= mg/L Cs（25）= mg/L空氣擴散器出口處絕對壓為：Pb=105+103=105（Pa）空氣離開好氧反應池時氧的百分比： ??%?????At EO好氧反應池中平均溶解氧飽和度： mg/L???? ??????????????????tbssmPC換算在 C 條件下，脫氧清水的充氧量0 hKgRCaTTSb /][82. 71.][ 50 20)()20(0 ???????平 均 時 需 氧 量??,95.,82.????相應最大時標準需氧量：SORmax= kgO2/].950[82. 745?????好氧反應池平均時供氣量 hmERGAS /?最大時供氣量： AS /5..41. 3maxax?5）空氣管系統(tǒng)計算在每個廊道的隔墻上設一根干管，進行雙側(cè)供氣，共 6 根干管，在每根干管上設置 6 對配氣豎管，共 36 條配氣豎管。 每根豎管的配氣量為： m3/h 。曝氣池的平面面積為： ?31 m2,15947??每個空氣擴散器的服務面積按 ，則所需空氣擴散器的總數(shù)為：個；為安全起見，本設計取 3600 個空氣擴散器。每根豎管上安設的空氣擴散器的數(shù)目為：3600/48=75 個；每個空氣擴散器的配氣量為：。供風管道計算。供風管道指風機出口到曝氣器的管道A：干管。供風干管采用環(huán)狀布置流量 Q= ?2/maxQ流速取 10m/s,則管徑.??vd?取干管管徑為 DN400mmB。支管。單側(cè)供氣支管流量為Q= m3/???GQ流速取 10m/s,..?取支管管徑為 DN200mm雙側(cè)供氣流量為m3/???GQ流速取 10m/s,..??取支管管徑為 DN300mm6）空壓機的選定 空氣擴散裝置安裝在距池底 處，因此空壓機所需壓力為： P=（+）=32 空壓機供氣量： 最大時： 3/h=： 3/h=根據(jù)所需壓力機空氣量，決定采用 RE200 型羅茨鼓風機 3 臺。正常條件下，2 臺工作，1 臺備用性能如下表 38。表 38 空壓機性能參數(shù)表 KPa型號轉(zhuǎn)速（r/min）口徑（mm） Qs La Po 電動機RE200 1350 200A 80 90 Y2805安裝尺寸（采用直聯(lián)方式）：L=2368mm B=1030mm H=3447mm7）硝化液回流泵房的設計：① 硝化液的回流量：R V=210%，則QN=QmaxRN=25000/24210%=硝化液的回流對應兩個生物池,則單組的流量為: m3/s =1116m3/.?② 選泵：本設計采用潛污泵進行硝化液回流，將潛污泵直接布置在出水堰外端，無須設泵房，可認為將生物池與泵房合建。選用 400QW1250530 型污水泵，2 用 1 備，其性能如下表 39。表 39 400QW1250530 型污水泵性能參數(shù)型號 流量 m 3/h 揚程 m 效率% 配電機功率400QW1250530 1250 5 30生產(chǎn)廠家：江蘇亞太泵業(yè)集團公司等。③管道布置 硝化液回流選用管道進行回流，管徑采用 800mm，則流速： smDQV/????8）反應池進、出水系統(tǒng)計算①進水管33單組反應池進水管設計流量 ）（ smQ/???管道流速設 V=管道過水斷面 ?管徑 d4..4??取進水管徑 DN500mm②回流污泥管渠回流污泥量 m/.???QR總回流污泥選用渠道進行回流，渠道斷面面積 ，則渠道中流速為 m/回流污泥泵房與回流污泥井之間用管道進行連接，回流污泥井起到相當于一個單管出水井的作用。斷面面積取 。設計流速定為 m/s，則管徑： ???D=，取 600mm單組反應池回流污泥渠道設計流量 smQR/???渠道斷面尺寸定為 ，流速 V=，超高取 ，則渠道總深采用 。③出水管反應池出水管設計流量 Q5= =)1(??Rsm/3管徑采用 1000mm則流速= ???9）厭氧、缺氧設備的選擇（以單組池計算）池中設導流墻，將第 1 廊道分成 3 分，為厭氧池，將第 2 廊道也分成 3 分，34后三格是缺氧池，每格平面尺寸為 720m。內(nèi)設 3 臺潛水攪拌機每格內(nèi)設潛水攪拌機 1 臺，所需功率按 5W/ m3 池容計。厭氧池混合污水所需功率 5缺氧池混合污水所需功率 510）污泥回流設備（回流到進污水端） dmRQ/205%803???當 R=100%時，則 QR=125000=25000m3/d=設回流污泥泵房 1 座，內(nèi)設 2 臺潛污泵（一用一備）選用 350QW11001045 型潛水排污泵Q=1100m3/h H=10m P=45Kw