【正文】 10 ??? =311510 h 可以看出，軸承滿足壽命要求。 軸承 校核 輸入軸軸承選用及校核 輸入軸的一對軸承采用調(diào)心滾子軸承，主要是因?yàn)樗淖詣诱{(diào)心作用，能夠自動調(diào)節(jié)偏角。 小齒輥軸鍵的選擇及校核 小齒輥軸上 共有兩處需布鍵：齒輪與小齒輥軸的周向固定以及齒環(huán)與小齒輥軸的周向固定。 d179。 1）輸入軸即帶輪軸上的轉(zhuǎn)矩 T=179。 新型齒輥破碎機(jī)的設(shè)計(jì) 1 齒輥的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核 齒輥的齒帽及齒環(huán)結(jié)構(gòu)大致如下圖所示： A 齒環(huán) b 齒帽 圖 331 Figure 331 由軸的校核部分可知，偏心軸上的扭矩 T=179。 tF ＝ 2Td ＝ 2179。 45176。 當(dāng)量彎矩 BM? BM? ＝ 22()BMT?? = 2247 31 85 1 ( 24 30 00 )?? =4734097 當(dāng)量彎矩 CM? ： CM? ＝ 22C ()MT?? ＝ 2277 25 50 4 ( 24 30 00 )?? ＝ 7726880 2) 校核軸的強(qiáng)度 軸的材料為 37SiMn2MoV，調(diào)質(zhì)處理。 預(yù)估軸的最小直徑： 取 A=100,可得 mind ≥ A． 232Pn ＝ 100179。而Holmes 法是前三種方法的統(tǒng)一 ,其表達(dá)式為： W=11m(1/ iE 1/ iA ) (公式 12) 式中 m—— Bond 功指數(shù) ,kW178。 (2)當(dāng)輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速一定時(shí) ,雙齒輥破碎機(jī)的生產(chǎn)能力決定于齒輥在運(yùn)轉(zhuǎn)中咬入物料的能力。每對齒環(huán)上有多少個(gè)齒 ,齒輥運(yùn)行一周時(shí)同樣的過程就進(jìn)行多少次 ,循環(huán)往復(fù)。 圖 33主動齒輪 Figure 33 gear 圖 34 偏心軸 齒輪 Figure 34 eccentric shaft gear 5）根據(jù)傳動要求及破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)合理性，可確定過輪及小齒輥軸端的齒輪的參數(shù)及結(jié)構(gòu)尺寸。 齒形系數(shù) FaY 查圖 867 小輪 1FaY ＝ 大輪 2FaY ＝ 應(yīng)力修正系數(shù) SaY 查圖 868 小輪 1SaY ＝ 大輪 2SaY ＝ 重合度系數(shù) ?Y 由式（ 867）得 ?Y ＝ +?? = 許用彎曲應(yīng)力 [ F? ] 由式（ 871）有 [ F? ]＝ FxNF SYY /lim? 彎曲疲勞極限 limF? 查圖 872得 1limF? ＝ 850N/ 2mm 2limF? =740 N/ 2mm 彎曲壽命系數(shù) NY 查圖 873 得 1NY ＝ 2NY ＝ 1 尺寸系數(shù) xY 查圖 874 得 xY ＝ 1 安全系數(shù) FS 查表 827 得 FS ＝ ，則 [ 1F? ]＝ 531 N/ 2mm ， [ 2F? ]＝ 463 N/ 2mm 故齒輪模數(shù) m的設(shè)計(jì)初值 tm tm ≥ 3 211 ]/[)/(2 FSaFad YYZKT ?? = 7 取 tm =7mm。 16）壓軸力 rF )2/sin(2 0 ?zFF r ? ＝ 。 1000)= ? 179。 新型的齒輥破碎機(jī) 本設(shè)計(jì)所涉及的新型的輥顎破碎機(jī)結(jié)合了顎式破碎機(jī)和齒輥破碎機(jī)的優(yōu)點(diǎn)，使生產(chǎn)能力得到了很大的提高，出料粒度的均一性得到了很好的保證，使物料得到了有效的破碎，這是有生產(chǎn)的實(shí)踐為證的。 顎式破碎機(jī)廣泛運(yùn)用于礦山、冶煉、建材、公路、鐵路、水利和化工等行業(yè)。因?yàn)檫@點(diǎn)，在礦石處理流程的應(yīng)用中，很少考慮到它們，并且忽略了很多它們的優(yōu)點(diǎn)。所采用的破碎機(jī)械相應(yīng)地有粗碎機(jī)、中碎機(jī)和細(xì)碎機(jī)三種 表 11 物料粗碎、中碎、細(xì)碎的劃分（ mm） 工業(yè)上常用物料破碎前的平均粒度 D 與破碎后 的平均粒度 d 之比來衡量破碎過程中物料尺寸變化情況，比值 i 稱為破碎比（即平均破碎比） i = D/d 為了簡易地表示物料破碎程度和比較各種破碎機(jī)的主要性能，也可用破碎機(jī)的最大進(jìn)料口尺寸和最大出料口尺寸之比來作為破碎比，稱為標(biāo)稱破碎比。相向轉(zhuǎn)動的兩輥?zhàn)佑幸欢ǖ拈g隙，改變間隙，即可控制產(chǎn)品最大排料 粒度。 4） 大帶輪軸實(shí)際轉(zhuǎn)速 2n 2n ＝1d(1? )1n /2d=560179。 /(8179。 610 P/1n =179。則 ? ?1H? =1500 MPa ? ?2H? =1473 MPa 又 1H? =988 MPa? ?1H? 2H? =960 MPa? ?2H? 8 故齒面接觸疲勞強(qiáng)度滿足要求，也即所設(shè)計(jì)的齒輪滿足強(qiáng)度要求。 前一對齒開始脫離嚙合時(shí) ,破碎的物料大量下漏排出 ,個(gè)別粒度仍然偏大的物料被劈裂棒阻擋。它直接關(guān)系到雙齒輥破碎機(jī)設(shè)計(jì)中各參數(shù)的選擇 ,如功率的確定等 ,也是用戶選型的重要依據(jù)。 由此可見這一方法的關(guān)鍵在于如何確定單位生產(chǎn)量的功耗 W。 179。0H C H B r1 3 6 2 .5 R 1 5 3 .5 1 6 6 1 F c o s2 9R?? 代入數(shù)據(jù)： 39。 3 ＝ 109 mm 19 取 mind =112mm。 610 179。 610 扭矩圖： 26 圖 330軸所受扭矩圖 Figure 330 Axis suffered torque diagram 由上述一系列的圖可以看出， B為危險(xiǎn)截面。 查手冊得到＃ 45 鋼在沖擊載荷靜聯(lián)接下鍵的許用擠壓應(yīng)力 ? ?p? 為 60～ 100 2/mmN 此時(shí)聯(lián)結(jié)帶輪和電機(jī)軸的鍵的 擠壓強(qiáng) 度為 622 2 1095 7 ( 160 25 ) /ppTdk lN m m??????? ? ????? ?? 從上面計(jì)算可得出電機(jī)軸鍵的強(qiáng)度能夠滿足強(qiáng)度要求。 1）偏心軸上的扭矩： T＝ ? 107 鍵材料用 45 鋼，其 [ P? ]=60～ 100 2/mmN 。 500。 860。 0Y ) 代入數(shù)據(jù)得： BS ＝ 8605 N CS ＝ CR /(2179。 將已知數(shù)據(jù)代入擠壓強(qiáng)度計(jì)算公式，有 ? ?pd k lT ?? ?? 2 2/mmN ＝ 62 1. 99 1017 0 8 (80 28 )??? ? ? ＝ 2/mmN ≤ [ P? ] 從上面計(jì)算可得出小齒輥上齒輪處軸上鍵的強(qiáng)度能夠滿足強(qiáng)度要求。 將已知數(shù)據(jù)帶入上述花鍵擠壓強(qiáng)度計(jì)算公式，有 2021p g g mTzh l D? ?? 30 ＝ 32 0 0 0 1 2 . 4 1 00 . 7 5 1 0 5 8 0 1 1 8 . 5??? ? ? ? ＝ 2/mmN 又經(jīng)查手冊得，靜聯(lián)結(jié)方式下，齒面經(jīng)熱處理在不良的制造和使用的情況下 p?????在40～ 70 2/mmN 范圍內(nèi)，故說選花鍵滿足強(qiáng)度要求。 h179。 610 179。 各軸肩處的圓角半徑為 2mm，軸端倒角取 179。 610 22 扭矩圖： 圖 323偏心軸扭矩圖 Figure 323 Figure eccentric shaft torque 由上述一系列的圖可以看出， C、 D為危險(xiǎn)截面。 610 （ 2）求作用在齒輪上的力 軸上齒輪的分度圓直徑： d ＝ 875 mm 可以求出作用在齒輪上圓周力 tF 、徑向力 rF 和軸向力 aF 的大小 如下，方向如下圖所示。我們可以在這兩個(gè)面內(nèi)分別計(jì)算支反力和彎矩，然后求總和。 610 179。 將公式 (33)運(yùn)用于 1250 雙齒輥破碎機(jī) 生產(chǎn)能力的計(jì)算 ,當(dāng) k=,U= 時(shí)得到理論生產(chǎn)能力的下限值；當(dāng) k=,U= 時(shí)得到理論生產(chǎn)能力的上限值 ,結(jié)果的可信度很高。破碎干硬物料時(shí)，槽面輥?zhàn)拥?D/d 取 10～ 12，齒面輥?zhàn)拥?D/d取 2～ 6。第一階段 ,旋轉(zhuǎn)運(yùn)動中的輥齒遇到大塊物料 ,首先對它進(jìn)行沖擊剪切 ,接著進(jìn)行撕拉。1td ＝ 168mm 大輪分度圓直徑 2d 2d ＝ m 2Z =875mm 中心距 a a=m( 21 ZZ? )/2= 齒寬 b b= min1tdd? =83mm 大輪齒寬 2b 2b ＝ b=83mm 小輪齒寬 1b 1b ＝ 2b +（ 5～ 10）＝ 88mm 3） 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算 由式（ 863）知 ? ?HHEH budiuKTZZZ ?? ? ??? )/()(2 211 (公式 3） 彈性系數(shù) EZ 查表 822，得 EZ ＝ 2/ mmN 。 齒寬系數(shù) d? 查表 823，按齒輪相對軸承為懸臂布置，取 d? ＝ 。 13）考 慮傳動比影響，額定功率的增量△ 1P 由表 △ 1P ＝ 。 帶傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算 [1] 已知輸入軸轉(zhuǎn)速 1n ＝ 980r/min,輸入功率 P=16kw 1） 設(shè)計(jì)功率 dP 由表 況系數(shù) AK ＝ dP ＝ AK P＝ 179。 單輥破碎機(jī)，用于破碎石灰石、煤等物料，物料塊在輥?zhàn)优c帶齒板間被軋碎。 Manufacturing Automation Tutor: Yu Chun hai Abstract: Broken than the low and high rate of wear and tear is the traditional crushing machine linked to the two mon characteristics. This is because, in ore processing applications, with little regard to them, and ignored a lot of their advantages. This paper describes a has been developed on the new roll crusher, to make these arguments As the TwoRoll Crusher, this new bination of the two crusher roller, they turn from a layout of the plane and a convex or concave surface position. This unique form of roller increased engagement angle so that the TwoRoll Crushercan be achieved than the traditional roll crusher higher than broken. Using a prototype model of the pilot do that: very hard even for the ore, the ratio can be broken more than 10. In addition, since broken in the handling of the TwoRoll Crusherwith a roller and jaw crusher the role, then there is a possible: the new outline will bring roller to reduce the wear rate. Key words: pulley, the eccentric shaft, Roll 1 1 前 言 破碎機(jī)械的原理 破碎機(jī)械是對固體物料施加機(jī)械力，克服物料的內(nèi)聚力，使之破裂成小塊物料的設(shè)備。 關(guān)鍵詞 :帶輪，偏心軸，齒輥 Rollbreaking broken machine desig