【正文】 ， A表示單層內(nèi)構(gòu)件所占總面積。各層柱的側(cè)移剛度以及各層層間剪力已由前面計算得出，各柱所分配的剪力由下式計算： isj ijijij VDDV?1＝＝ 式中： Vij為第 i 層第 j 根柱所分配的地震剪力； Vi 為第 i 層樓層間剪力； Dij為第 i 層第 j 根柱的側(cè)移剛度； ?sj ijD1＝ 為條 i 層所有柱側(cè)移剛度之和。 水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖如圖 、圖 所示。39。m 節(jié)點分配系數(shù)μ計算 μ A6B6= ???? ? μ A6B5= ???? ? μ B6A6= ?????? ? μ B6C6= 6 ?????? ? 35 μ A6B6= 66 ?????? ? 頂層分配系數(shù)計算過程如下（其它層計算方法相同），見下表 頂層分配系數(shù)計算表 節(jié)點 A各桿端分配系數(shù)μ 節(jié)點 B各桿端分配系數(shù)μ 頂層 A6B6 B6A6 A6A5 B6C6 B6B5 標準層 A5B5 B5A5 A5A4 B5B4 A5A6 B5B6 B5C5 底層 A1B1 B1A1 A1A2 B1C1 A1A0 B1B0 B1B2 36 風荷載及內(nèi)力分析 風荷載計算 基本風壓值： w0= kN/m2 Β z值由于建筑物總高度不超過 30m，所 以Β z= 查《荷載規(guī)范》得μ s，迎風面μ s=，背風面μ s=，所以取μ s= 查表得μ z 值，一 層μ z=，二～四 層μ z= 得風荷載標準值 wk 一 層 wk=Β zμ zμ s w0= kN/m2= kN/m2 二～四 層 wk=Β zμ zμ s w0= kN/m2= kN/m2 風荷載的線荷載標準值 qk: 一 層 qk=wk = kN/m= kN/m 二～四 層 qk=wk = kN/m= kN/m 為簡化計算，將矩形分布的風荷載折算成節(jié)點集中力 Fik 第四層 kN/m 3／ 2 2m= kN 第三層 kN/m（ 3／ 2+3／ 2） m= kN 第二層 kN/m 3／ 2 2m= kN 第一層 kN/m（ 3／ 2+／ 2） m= 風荷載作用下荷載分布圖如下圖所示： 37 圖 風荷載作用下荷載分布圖 各柱的 D值及剪力分配系數(shù) y 計算 風荷載作用下需考慮框架節(jié)點的側(cè)移，采用 D值法，各柱的 D 值及剪力分配系數(shù)見表 表 各柱的 D值及剪力分配系數(shù) 層次及 層高 柱號 K c? D Σ D Y= D／Σ D 二～四 層（ ） A 106 104 B 106 C 106 D 106 一層（ ） A 106 104 B 106 C 106 D 106 各柱的 D值及剪力分配系數(shù) y 值計算 風荷載作用下需考慮框架節(jié)點的側(cè)移，各柱的反彎點位置、剪力、柱端彎矩見表 表 、剪力、柱端彎矩 層號 柱號 η c Σ D kN/m Σ Di kN/m Vi kN Y0 Y1 y2 y M底 kNm MB3C3= 對于第 4 層： 在屋面活荷載作用下 40 k N / ＝＝ ?q k N /39。 本設(shè)計考慮以下兩種基本組合： （ 1）無地震作用的豎向荷載效應組合 本工程為一般框架結(jié) 構(gòu)，根據(jù) 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ GB 500092021）第 條， 基本組合可采用簡化規(guī)則，并應按下列組合值中取最不利值確定： ○ 1 由可變荷載效應控制的組合： kGkG SSS 11?? ?? ???? ni Q i kQiGkG SSS ?? ○ 2 由 永久荷載效應控制的組合 ： ???? ni Q i kciQiGkG SSS 1 ??? 式中： S 為 荷載效應組合的設(shè)計值 G? 為永久荷載的分項系數(shù) 。)( ?????MRE? ?????? E h kGE VVV ＝ 0 ???VRE? 右震 m ????lbM m ???MRE? m B 支座 260mm789)35665(300 )( ??? ?????sys ahfMA 62 實取 4Φ 16（ 2mm804?sA ）， %% 804 ????? ， ??? ss AA ，滿足要求。 A 支座 )35665()(262010?????? ????????????bhfahAfMcssys ?? 則 0 ????????? ha ss?? 說明 sA? 富裕，且達不到屈服。 支座彎矩 m )( ??????lbM m ??E h kM ?EhkV 則可得組合內(nèi)力如下： 左震 m計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表 、表 和表 所列。m MB1C1=m MB3B2= kN 1／ 12ql2 =1／ 12 =177。1 ＝q kN/＝q kN/39。 2)表中 M 單位為 kN 水平地震作用下框架內(nèi)力計算 本設(shè)計說明書以圖 中⑤ 軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法及過程，其余框架內(nèi)力計算從略。計算 Gi 時，各可變荷載的組合值系數(shù)按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 (GB 500112021)表 的規(guī)定采用?，F(xiàn)以第 2~4層 C－ 1柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過 程，其余柱的計算過程從略，計算結(jié)果分別見表 ~。根據(jù)建筑平面圖可知采用大柱網(wǎng)較為經(jīng)濟合理，擬定柱距為 ，跨度為 ++。 10 板的設(shè)計 ............................................................. 71 11 樓梯設(shè)計 第二篇 施工部署 ......................................................... 88 第三篇、施工總平面布置 .................................................. 85 第四篇 施工進度計劃 ..................................................... 90 第五篇 主要施工方案 .................................................... 92 參考文獻 .............................................................. 105 綜 述 ................................................................ 106 4 某綜合辦公樓的設(shè)計 設(shè) 計 總 說 明 本工程為 某綜合 辦公樓 ，主體結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，總長度為 ，總寬度為 , 總高度為 ，共四層，一層高為 ，其它層層高均為 。 （ 2）框架 幾何尺寸 1) 橫向框架梁 h=(1/8～ 1/12)l=(1/8～ 1/12) 7500=938～ 625mm 取 h=700mm b=(1/2～ 1/3)h=(1/2～ 1/3) 700=350～ 233mm 取 b=300mm 中間框架梁由于跨度較小，截面尺寸取 200 500 mm 12 2) 縱向框架梁 h=(1/8～ 1/12)l=(1/8～ 1/12) 7200=600～ 900mm 取 h=700mm b=(1/2～ 1/3)h=(1/2～ 1/3) 700=233～ 350mm 取 b=300mm 3) 框架柱 柱高 h=(1/6～ 1/12)H,H 為層高且不宜小于 400mm 柱寬 b=(1～ 1/)h，且不宜小于 250mm 根據(jù)上述結(jié)果并綜合考慮其他因素，本設(shè)計柱截面尺寸取值如下： 500 mm 500 mm 4) 次梁 h=(1/14～ 1/18)l=(1/14～ 1/18) 7500 取 h=550mm b=(1/2～ 1/3)h 取 b=250mm 13 計算簡圖 圖 結(jié)構(gòu)平面布置圖 14 本設(shè)計基礎(chǔ)底面標高為－ m，基礎(chǔ)高度為 ，則底層柱高度 h1=＋ － ＝。 表 橫向框架側(cè)移剛度 (N/mm) 層 次 1 2 3 4 ∑Di 1414572 1697808 1697808 1697808 由表 可見，底層剛度最小，其層間剛度與上一層層間剛度之比 ? ? ?? 3 且底層與其上相鄰三個樓層側(cè)向剛度平均值之 比 ??? ? iDD 故該框架為規(guī)則框架。 電梯機房設(shè)備近似按 50kN 計算。 柱反彎點高度根據(jù)下式計算： y＝ (y0 + y1 + y2 + y3)h 式中： y0 為標準反彎點高度比； 27 y1 為某層上下梁線剛度不同時，對 y0 的修正值。 29 圖 水平地震作用下 框架彎矩圖 (kN39。m M頂 kNm 第二層 A節(jié)點已知 MA2A3=2 ＝＝ ?q 6 .7 5 k N0 .53 .63 .7 5=1 ???p ? ?? ? . 23 . 63 . 63 . 63 . 7 5=2 ??????p 圖 各層梁上作用的活載 在屋面雪荷載作用下 k N / ＝＝ ?q k N /39。 Qi? 為第 i 個可變荷載的分項系數(shù)； GkS 為按永久荷載標準值 kG 計算的荷載效應值； QikS 為按可變荷載標準值 ikQ 計算的荷載效應值； ci? 為可變荷載 iQ 的組合值系數(shù)； n 為參與組合的可變荷載數(shù)。)( ????????? E h kGE MMM m ????rbM m19 8 .7 52 k N2 ????AM m 表 框架梁縱向鋼筋計算表 層次 截面 M /kN 將 下部跨間鋼筋截面 1Φ 18+2Φ 16 的鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（ ??sA ），再按雙筋矩形截面計算相應的受拉鋼筋 sA ，即支座上部鋼筋。 從表 中選出 AB 跨跨間 截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。 六層 AB 跨： ???nl 54 )( ?????GbV 左震 m ?E h kM ??EhkV 右震： m柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。m,則 MB1A1=m B 節(jié)點已知 MB3B4=m 177。2 ＝＝ ?q ? ? ? ?? ?2????????????????????????P 33 ? ?? ? ? ?? ? ? ?2??????????????????????p 對于 1 層： kN/＝q kN/39。當為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應的右側(cè)兩根柱為壓 。m GiHi ∑GiHi Fi /kN Vi /kN 4 3 2 1 (a) 水平地震作用分布 (b) 層間剪力分布 26 圖 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 表 橫向水平地震作用下的位移驗算 層 次 Vi /kN ∑Di /(N/mm) Δ ui /mm ui /mm hi /mm θe Δui/hi 4 1697808 3000 1/2273 3 1697808 3000 1/1887 2 1697808 3000 1/1695 1 1414572 3300 1/1473 表 還計算了各層的層間彈性位移角 θe＝ Δui/hi， 由表中數(shù) 值可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為 1/14731/550，滿足《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 (GB 500112021)第 條的規(guī)定。 重力荷載代表值計算 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值 Gi，為計算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻、柱等重量。 根據(jù)梁柱線剛度比 K 的不同，圖 中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓電梯間柱等。