【正文】 具有一定的滑移性能，可以充分發(fā)揮圍巖自承能力共同抵御動壓作用，支護(hù)后巷道穩(wěn)定性較好，圍巖在集中應(yīng)力作用下變形量比異形礦用工宇鋼支架支護(hù)小?！锏腊霃剑弧^桿間距；—錨固深度；—錨固力；—錨桿密度（根/m2）由于=(m)、=(m)、=30176。 地質(zhì)條件上述3條回采巷道分別位于四層煤、五層煤、六層煤，、煤層傾角19～21176。在動壓作用下支護(hù)平衡點(diǎn)為點(diǎn)4，頂板動壓從下降到，頂板再次在下沉變形過程中得到卸壓；當(dāng)頂板動壓再次增大時，重復(fù)上述過程。圖1 膨脹套膨脹套用不延燃塑料制成。經(jīng)寧煤集團(tuán)公司石嘴山二礦2441(下)回風(fēng)順槽、2453運(yùn)輸順槽、2463運(yùn)輸順槽三條回采巷道共720m的工業(yè)性支護(hù)試驗(yàn)，取得了較好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。即在靜壓作用下與圍巖壓力曲線I的支護(hù)平衡點(diǎn)為點(diǎn)1，對應(yīng)的支護(hù)抗力與位移分別為與，在動壓作用下與圍巖壓力曲線Ⅱ的支護(hù)平衡點(diǎn)為點(diǎn)2，對應(yīng)的支護(hù)抗力與位移分別為與。3 支護(hù)試驗(yàn) 試驗(yàn)概況試驗(yàn)地點(diǎn)為二礦2441(下)回風(fēng)順槽、2453運(yùn)輸順槽及2463運(yùn)輸順槽，巷道總長1845m。 支護(hù)抗力根據(jù)錨桿的布置，按照錨固均勻壓縮帶原理計算其支護(hù)抗力為：式中—支護(hù)抗力系數(shù)，其值由下式確定。 觀測結(jié)果分析錨桿較大地利用掘進(jìn)斷面，錨桿間的力學(xué)聯(lián)系使圍巖不易發(fā)生局部抽空、冒頂現(xiàn)象。參考文獻(xiàn)[1] 李世平．巖石力學(xué)簡明教程[M].徐州：中國礦院出版社，1986．[2] 蘇翼林．材料力學(xué) (上冊).[M] ．北京：高等教育出版社，2001．[3] 楊可楨，.[M] ．北京：高等教育出版社，2001．[4] 李造鼎．巖體測試技術(shù).[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2002．第一作者簡介 張自成 男，1965年出生，1985年畢業(yè)于陜西煤校綜采專業(yè)。曲線α: u=+曲線b: u=+圖7 移近量與工作面距離關(guān)系回歸曲線（掘進(jìn)期） 回采期間表2為回采期間這種新型錨桿支護(hù)段巷道與異形礦用工宇鋼支架支護(hù)段巷道礦壓觀測結(jié)果比較。圖5 錨桿布置 承載能力 錨固力錨桿通過錨固頭產(chǎn)生錨固力錨固圍巖，錨固力為：式中：—膨脹套外側(cè)面積；—膨脹套與孔壁的摩擦系數(shù)；—膨脹套塑料的彈性模量；—膨脹套的最大壁厚；—錐體的錐度；