【正文】 熱量； QD——餾出液帶出系統(tǒng)的熱量； QW’——冷凝水帶出系統(tǒng)的熱量。由任務(wù)書給定，進(jìn)料熱狀況為泡點(diǎn)進(jìn)料，加熱方式采用間接蒸氣加熱，設(shè)置再沸器。 液沫夾帶對(duì)浮閥塔板多采用泛點(diǎn)率來間接判斷液沫夾帶量。由圖讀出，泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)CF = ，由表查出,物性系數(shù)K = 1Z=。以塔頂操作狀態(tài)為熱量衡算基準(zhǔn)態(tài)，則QL= QD=0 各股物料熱量計(jì)算，、 kJ/mol、 kJ/mol由此可計(jì)算進(jìn)入塔頂冷凝器蒸氣的熱量為代入到熱量衡算式中，可求得塔頂冷凝器帶走的熱量為 冷卻水的用量設(shè)冷卻水的流量為，則＝Cp(t2－t1)已知：t1＝25℃ t2＝45℃以進(jìn)出口水溫的平均值為定性溫度：查得水在35℃時(shí)的比熱容為： Cpm＝(kg.℃)∴ 全塔的熱量衡算目的：確定再沸器的蒸汽用量如圖43所示，對(duì)精餾塔進(jìn)行全塔的熱量衡算QFQW’QDQLQWQV圖43 全塔熱量衡算圖 熱量衡算式根據(jù)熱量衡算式，可得由設(shè)計(jì)條件知： ＝5%＝∴ ＋＝＋＋式中 —進(jìn)料帶入系統(tǒng)的熱量 —加熱蒸汽帶入系統(tǒng)的熱量 —餾出液帶出系統(tǒng)的熱量 —釜?dú)堃簬С鱿到y(tǒng)的熱量 —冷卻水帶出系統(tǒng)的熱量 —熱損失 各股物流的溫度由上文計(jì)算結(jié)果：tF＝ ℃ tD＝℃ tW＝ ℃ 基準(zhǔn)態(tài)的選擇、℃的乙醇和正丙醇為熱量衡算的基準(zhǔn)態(tài)，且忽略壓力的影響，則QD=0 各股物流熱量的計(jì)算由于溫度變化不大，采用平均溫度據(jù):查《汽液物性估算手冊(cè)》得：乙醇： 正丙醇：故乙醇的比熱容為：Cpm= 丙醇的比熱容為：Cpm= 由此可求得進(jìn)料與釜?dú)堃旱臒崃糠謩e為 將以上結(jié)果代入到熱量衡算式中解得： 熱量損失為： 加熱蒸汽的用量設(shè)加熱蒸汽的用量為，則：。連續(xù)蒸餾具有生產(chǎn)能力大，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，本課程設(shè)計(jì)中年產(chǎn)量大（15000噸/年），所以采用連續(xù)蒸餾的方式。液體通過降液管的壓強(qiáng)降指降液管中清夜層高度為板上清夜層高度，取值為為塔板總壓降指與液體流過降液管的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨龋饕薪狄汗艿紫短幍木植孔枇υ斐伞?漏液漏液點(diǎn)氣速計(jì)算式：，為漏液點(diǎn)動(dòng)能因子，取值范圍為5~6，本設(shè)計(jì)中取5。取降液管底隙處液體流速u0’=,則h0=,取h0= 塔板布置 塔板的選用本流程所處理的物系可選用F1型重浮閥，相關(guān)數(shù)據(jù)如下：閥片厚度/m 閥片質(zhì)量/kg 閥孔直徑d0/m 閥片直徑/m 邊緣寬度和破沫區(qū)寬度的確定取 鼓泡區(qū)面積的計(jì)算鼓泡區(qū)面積Aa按下式計(jì)算其中： 浮閥的數(shù)目與排列取閥孔動(dòng)能因子F0=10，則孔速u0=F0ρv==每層塔板上的浮閥數(shù)為N=Vsπ4d02u0=()2=63因塔徑不大可以