【正文】 荷載分布如下圖所示： （1）、對(duì)于第6層，q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm） MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96 =+5 = （KNmVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ = KN（2+）0，故xal=l/3=x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KN ηc柱端彎矩增大系數(shù)。梁斜截面受剪承載力計(jì)算： （1）、驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0=565mm hw/b=565/300=4,屬厚腹梁。m，N= KN 軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm 附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即700/30=，故取ea= mm。梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=3101742/，符合二級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求。 第4層，同理也無需調(diào)整。mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ = KN0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）= KNm）6（）（）（）（）（）（）251注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。m M2=P2e2 =（）/2 = KNm）676260017681576260017681476260017681376260017681272953017681192381025112注：，V量綱為KN。 （△u）i為第i層的層間側(cè)移。mm）（N地質(zhì)條件：經(jīng)地質(zhì)勘察部門確定，此建筑場(chǎng)地為二類近震場(chǎng)地，設(shè)防烈度為8度。n為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)。第二層：（1）、梁、柱橫梁：AB跨：300mm600mm 18根=BC跨：250mm400mm 9根= 縱梁：819+63=882KN 柱： 類別計(jì)算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體積（m3）數(shù) 量（根）單 重（KN）總 重（KN）柱36006506502536（2）、內(nèi)外填充墻重的計(jì)算：橫墻總重：縱墻： 比較第二層縱墻與第一層的區(qū)別有： 大廳：一層有鐵門 二層A④⑤、B④⑤、B⑤⑥跨有內(nèi)墻。四、水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算：框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。二、荷載計(jì)算：恒載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：（1）、對(duì)于第6層，qq1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。m M2=P2e2 =*（）/2 = KN框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。m M rb=m 支座Bl：Mmax= KN配筋圖如下圖所示：其它梁的配筋計(jì)算見下表：層次截面M（KN下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。跨中正彎矩按T形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3==2400mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級(jí)熱扎鋼筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因?yàn)閒cm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2400120（565120/2）=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] = KN右震：M lb= M rb=ηvb梁端剪力增大系數(shù)。m M2=P2e2 =（）/2 = KNq2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下：P1=[（）2+（+）] ++25= KNP2=[（）2+（+）+（+）2/2] ++25= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KN yy3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。第三層至第五層：比較其與第三層的異同，只有B④⑤、B⑤⑥不同，可得三到五重力荷載代表值為：G35=+（）=第六層重力荷載代表值的計(jì)算：橫梁：+= 縱梁：882KN 柱：計(jì)算高度：2100mm截面：650mm650mm數(shù)量：36總重：2536= 橫墻： 縱墻：（+）/2= 窗重： 木門重：門高2400mm，計(jì)算高度為門的1500mm以上，故系數(shù)а=（）/=3/8則木門重：3/8= 屋面恒載、活載計(jì)算： 恒載：= 活載：= 雪載：=由以上計(jì)算可知，六層重力荷載代表值為G6=G 恒+G活=（+882+）+++++ +（+） =注：。 fc 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)C30。建筑介紹：建筑面積約1000平方米，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。mm）2EcI0/l（NψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。下面以②③⑦⑧軸線橫向框架內(nèi)力的計(jì)算為例：各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（邊柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）邊 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M bi1（KN q1=+= KN/mq1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。m）6251橫向框架活載匯總表層次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KN1）均布和梯形荷載下，如下圖： VA= （MA+MB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2若VA（2q1+q2）al/2≤0，說明x≤al，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=MA2）同理，三角形分布荷載和均布荷載作用下，如下圖：VA= （MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l第1層AB跨梁： 梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m 左震： MA=第5層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2400565/310= mm2實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=1742 mm2。Mc=（KN （2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋： =300565 =V=182700N 可知，需按計(jì)算配箍。 經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力N=fc Ac=6502/103= KN 時(shí)， 方符合調(diào)整的條件，可知B柱調(diào)整圖如下：橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 八、柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整：例：第6層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 同理，橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 第六部分：截面設(shè)計(jì)一、框架梁： 以第1層AB跨框架梁的計(jì)算為例。m 其它跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見下表： 跨間最大彎矩計(jì)算結(jié)果表層次123跨ABBCABBCABBCMmax層次456跨ABBCABBCABBCMmax梁端剪力的調(diào)整：抗震設(shè)計(jì)中，其梁端剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）、對(duì)于第6層， AB跨：受力如圖所示：梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb=m）