【正文】 采用雙吊桿以便換索。 橋道系橫梁可采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)、預應力混凝土結(jié)構(gòu)、鋼－混凝土組合結(jié)構(gòu)。 鋼管混凝土拱橋設計中，作用效應組合應符合《公路橋涵設計通用規(guī)范JTG D60－2004》或《城市橋梁設計荷載標準CJJ 7798》中的要求。 施工階段的橋梁的力學計算模型及加載程序應與實際情況一致。⑤弦桿橢圓參數(shù)的確定方法a) 對于所有構(gòu)件在同一平面內(nèi)的有間隙的K連接中的軸向荷載以及垂直于主桿的基本上對稱的荷載： 其中：g ——支桿間隙； ——支桿直徑；b) 對于T和Y連接中的軸向荷載，α=.c) 對于十字形連接中的軸向荷載，α=. 凡有疲勞要求者，任何一處的最大應力不得超過規(guī)定的許用應力，并且在給定的循環(huán)次數(shù)時的應變和作用次數(shù)由變化的疲勞環(huán)境、累計疲勞破壞率D，即各荷載破壞率的總和，不應超過1。 單管截面鋼管混凝土軸心受拉構(gòu)件的承載力不應考慮管內(nèi)混凝土的作用，直接按鋼管構(gòu)件計算，即式（）。 等效彎矩系數(shù)荷載作用情況無橫向荷載作用的構(gòu)件有端彎矩和橫向荷載同時作用的構(gòu)件無端彎矩但有橫向荷載作用的構(gòu)件等效彎矩系數(shù) 且，其中：(1) 使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時，、取同號； (2) 使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時，、取異號。 鋼管混凝土拱橋應設置預拱度，拱肋預拱度宜設置在范圍內(nèi)。 鋼管、鋼管拱肋和輔助構(gòu)件制作中的焊接，應滿足鋼結(jié)構(gòu)焊接工藝技術(shù)的具體要求，并制定焊接施工相應的焊接方法、技術(shù)要求、焊縫檢驗方法和檢驗手段。 用于制作焊接鋼管的鋼板必須平直，表面不得有銹蝕或受過沖擊。卷板過程中，應注意保證管端處于一個平面上。 鋼管拱肋組裝 鋼管進入拱肋加工前，應作除銹防護處理。 拱肋中的鋼管卷管焊縫宜避開腹板、腹桿、橫撐等構(gòu)件的接頭處。 直縫鋼管縱向?qū)訒r，縱向焊縫應錯開150mm以上。5尺量：每段檢查1～3處2鋼管中距(mm)177。 選用的焊接材料應與結(jié)構(gòu)鋼材的性能相匹配，在保證焊縫金屬強度不小于結(jié)構(gòu)鋼材強度的前提條件下，宜采用低組配。作業(yè)方應保證焊工操作技能不受環(huán)境低溫的影響，同時對構(gòu)件采取必要的保溫措施。主管與支管焊接時，應根據(jù)間隙大小選用適當直徑的焊條，焊接次序應考慮焊接變形的影響。 鋼管混凝土桁式拱肋中主管與支管的節(jié)點焊縫均應進行焊縫修磨和錘擊，以減小焊接殘余應力。碳素結(jié)構(gòu)鋼應在焊縫冷卻到環(huán)境溫度、低合金結(jié)構(gòu)鋼應在完成焊接24小時后方可進行外觀檢查。對于啞鈴形斷面，宜將鋼管卷管對接的縱向焊縫置于綴板空腔內(nèi)，且每個節(jié)段內(nèi)綴板與鋼管之間的縱向焊縫、綴板之間的橫向焊縫宜采用埋弧焊或氣體保護焊。相鄰兩條對接環(huán)焊縫的間距應符合設計要求。制作車間內(nèi)焊接作業(yè)區(qū)有穿堂風或鼓風機時，也應按以上規(guī)定設擋風裝置。 焊接管結(jié)構(gòu)時，注意考慮桁梁與拱圈預拱度的影響及溫度的影響，應進行試拼裝環(huán)境溫度與合龍溫度差的修正。 鋼管制作允許誤差偏差名稱示 意 圖允 許 值（㎜）長 度177。組拼焊接前后兩階段的標高和外形尺寸容許偏差均為2mm。C之間，不得超過900176。7） 鋼管構(gòu)件加工施工圖（含原設計圖，設計變更文件以及制作中對技術(shù)問題處理的協(xié)議文件）。 制作鋼管的鋼板下料時，鋼板按鋼管周長橫向劃線，鋼料切割應使用剪板機。 鋼管拱肋加工制作前，應在焊接性能試驗和焊接工藝試驗的基礎上根據(jù)《焊接質(zhì)量保證》（GB/T12469）要求，編制《焊接工藝及焊接質(zhì)量管理細則》，該細則應包括以下內(nèi)容：1) 焊接方法的確定；2) 焊接材料的使用；3) 確定坡口型式、坡口角度等有關(guān)參數(shù)；4) 確定焊接工藝參數(shù)和焊接順序；5) 制定預熱、后熱、熱處理工藝以及其它防止焊接變形和消除焊接應力的措施。 (cm/s) ()振動大小VG (Vibration Greatness) 可通過下式計算。 正常使用極限狀態(tài)的計算，應采用作用（或荷載）的短期效應組合、長期效應組合或短期效應組合并考慮長期效應組合的影響。 格構(gòu)式（桁式）鋼管混凝土軸心受壓構(gòu)件腹桿所受剪力可按式（）計算： （）式中：—— 格構(gòu)式構(gòu)件單肢組合截面積， —— 柱肢數(shù)。 鋼管混凝土拱的極限承載力驗算應包含構(gòu)成拱肋截面的各構(gòu)件的極限承載力驗算與拱的極限承載力驗算。 驗算管節(jié)點疲勞時。 施工計算 鋼管混凝土拱橋施工階段的設計和計算內(nèi)容應根據(jù)選用的施工方案確定。 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu)件之間的連接，以及施工安裝階段（混凝土澆注前和混凝土硬結(jié)前）的承載力、變形和穩(wěn)定，應按鋼結(jié)構(gòu)進行設計。 橋道系　鋼管混凝土拱橋橋道系以橫梁支承橋面板（梁）為主，常見的橋面板（梁）有簡支體系、連續(xù)體系和先簡支后連續(xù)體系。對于鋼筋混凝土立柱，可通過鋼筋伸入柱腳和蓋梁的鋼筋來錨固，鋼筋伸入長度應滿足錨固長度要求，%。鋼管拱肋防腐涂裝的設計使用年限應不小于10 年~20年。2）、相鄰的腹桿端部凈距不得小于50mm。 對于跨度不大于300m、采用啞鈴形或多肢桁式截面的的橋，拱肋截面高度尺寸可按式（）進行初步估算： （）式中：H —— 拱肋高度（m）；L0 —— 拱肋凈跨徑（m）；k1 —— 荷載系數(shù)。 地質(zhì)、地形條件許可時宜選擇有推力的拱?！∪绻O計計算中不考慮初應力對構(gòu)件承載力的影響。 鋼管可采用卷制焊接管或無縫鋼管。 帶懸臂半拱中承式剛架系桿拱（飛鳥式拱）RigidFramed Tied HalfThrough Arch with cantilever halfarch (Flybirdtype Arch)由多跨組成，主跨為中承式，兩邊跨為上承式懸臂半拱，系桿錨固在邊跨端部的剛架系桿拱。材料和施工質(zhì)量驗收應符合《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB 502052001》、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB 502042002》以及《公路工程質(zhì)量檢驗評定標準JTG F80/12004》的要求。 本規(guī)程中未明確部分應遵守現(xiàn)行有關(guān)的國家標準和行業(yè)技術(shù)規(guī)范的規(guī)定。 組合軸壓強度 Composite pressive strength鋼管混凝土組合截面所能承受的最大名義壓應力。當鋼管直徑超過600mm時宜采用卷制焊接管。如果在設計計算中考慮了初應力度對極限承載力降低的影響，則對初應力度可以不加限制。無推力的柔性系桿拱宜慎用。k2 ——行車道系數(shù)，；。3）、腹桿軸線宜交于節(jié)點中心，當不能滿足時，允許腹桿軸線不交于弦桿軸線，但偏心距e0不得大于D/4?！⊥垦b設計除應指明涂料體系、各涂層厚度、材料要求、除銹等級要求及方法等技術(shù)指標外，還應給出不同涂裝體系（鋼管外表面、內(nèi)表面和其它鋼構(gòu)件）的表面積，以便工程量與造價計算?！τ阡摻罨炷亮⒅?，其下端應通過其主筋與焊接于主拱肋上的鋼板焊接，形成固結(jié)，上端與蓋梁的連接可按一般鋼筋混凝土構(gòu)件處理?！≈邢鲁惺戒摴芑炷凉皹虻膽业鯓虻老禈颍灰瞬捎煤喼w系，宜采用連續(xù)體系或先簡支后連續(xù)體系，且應設加勁縱梁；或采用縱橫梁組成的整體結(jié)構(gòu)。鋼管混凝土拱橋中索結(jié)構(gòu)部分，可參照斜拉橋的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。一般應包括如下內(nèi)容：1）拱肋構(gòu)件的運輸、安裝過程中的應力、變形和穩(wěn)定計算；2）與拱肋形成有關(guān)的附屬結(jié)構(gòu)（如拱鉸、扣點以及拱段接頭等）的設計和計算；3）拱肋形成過程的施工程序設計及拱肋形成過程中自身的應力、變形和穩(wěn)定計算；4）拱上結(jié)構(gòu)或橋面系的加載程序設計與相應階段的結(jié)構(gòu)應力、變形和穩(wěn)定計算；5）系桿拱分階段預加力的設計和計算。 管節(jié)點形式和位置的應力分類表應力類別情況說明應力種別①DT—、Y—、K—連接（包括主桿在各交接處均滿足剪切要求的搭接連接）②支桿中的TCBR（主桿必須按K2類校核）ET具有部分焊透坡口焊縫或角焊縫的簡單的T—、Y—、K—連接；以及主桿的剪切強度不能承擔全部荷載，靠搭接（負偏心矩）、連接板、加強環(huán)等完成荷載傳遞的復雜管狀連接②支桿中的TCBR（簡單的T—、Y—、K—連接之主桿必須按K2類校核；焊縫也必須按FT類校核） 續(xù)上表應力類別情況說明應力種別①FT 承受拉伸或彎曲，有角焊縫或部分焊透坡口焊縫的簡單的T—、Y—、K—連接焊縫中的剪力（與加載方向無關(guān)）X2簡單的T—、Y—、K—連接形狀的相交件；用精確比例模型試驗或理論分析（如有限元法）確定合適的任何連接處與相交構(gòu)件外表面上焊趾處熱點應力或應變的最大全幅—在縮減模型或原型接頭上試驗后測量或用現(xiàn)有最好的理論計算之K2主桿的R/tc之比γ不超過24的簡單的T—、Y—、K—連接③主桿的沖剪力，按注④計算注：①T拉伸；C壓縮；B彎曲；R反向；即公稱軸向和彎曲應力的全幅值。 軸心受力構(gòu)件承載力計算 單管截面鋼管混凝土軸心受壓構(gòu)件的承載力Ns應按式（）計算。 偏心受力構(gòu)件承載力計算 單圓管截面鋼管混凝土構(gòu)件承受壓力、彎矩、剪力及共同作用時，構(gòu)件強度承載力應按式（）計算。在上述各種組合中，汽車荷載效應不計沖擊系數(shù)。 （當） （當） ()。 鋼管拱肋加工制作前，應根據(jù)材料、工藝、運輸、吊裝等因素確定其加工分段長度。下料時加工預留焊接收縮量由試焊決定。8） 鋼管構(gòu)件幾何尺寸檢驗報告。C；彎曲后的管節(jié)應在空氣中緩慢冷卻，不得用水驟冷。 拱肋一面焊接完成后，應翻身焊接另一面?？v向彎曲f≤L/1000f≤10mm橢圓度 ≤直徑t≤d/500t≤5mm管端不平度≤f≤2mm注：管端不平度中的f指加工之后的鋼管端部平面與施工詳圖的端部平面之差 組裝要求：1） 弦桿、豎桿、斜腹桿的軸線應處于同一平面上，豎桿、斜腹桿的軸線交匯與設計的偏差值應不超過3mm；2） 豎桿之間、橫向撐之間的間距誤差不應超過5mm；3） 管肢組合誤差和綴件誤差還應滿足下表的要求。合龍口的焊接作業(yè)應選擇在結(jié)構(gòu)溫度相對穩(wěn)定的時間內(nèi)盡快完成。 焊接作業(yè)區(qū)環(huán)境溫度低于0176。當設計無規(guī)定時，直縫焊接管應不小于鋼管的直徑，螺旋焊接管應不小于3m。 若干拱肋節(jié)段對接成吊裝節(jié)段的焊接次序，由焊接工藝試驗確定，要求焊接變形及焊接殘余應力最小。 進行局部探傷的焊縫，探傷過程中如發(fā)現(xiàn)裂縫有較多或其它缺陷時，應繼續(xù)延長探傷，必要時直至焊縫全長。 外觀檢查和探傷結(jié)果有不允許的缺陷時，應按《建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)程》（JGJ 8191）和《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ0412000）的有關(guān)規(guī)定進行焊縫磨修及返修焊。 對接焊縫允許偏差表項目允許偏差圖例對口錯邊△小于t/間 隙(a) 鋼管桁式拱肋中支管的端部宜采用自動相貫線切割機來保證相貫線和坡口的制作精度。C以上后方可施焊，且在焊接過程中均不應低于這一溫度。鋼結(jié)構(gòu)制造單位應根據(jù)相關(guān)標準，對焊接材料進行抽樣復驗，合格后方可使用。D/500及177。應將全片拱肋水平吊起后，再懸空翻身豎立。同一鋼管不得進行二次彎管。10） 鋼管構(gòu)件出廠產(chǎn)品合格證和質(zhì)量證明書。 鋼管管端應嚴格放樣。鋼管拱肋制作放樣、組裝等所用量具、儀器應與吊裝、驗收及土建所用量具、儀器具有相同的精度等級，并按同一標準進行標定。 鋼管拱肋的制作必須滿足設計文件要求，并在施工組織設計中明確提出技術(shù)路線、技術(shù)要求、制作工藝、檢驗標準、驗收方法及施工安全措施。 變形計算 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的變形可依據(jù)線彈性理論按一般結(jié)構(gòu)力學的方法計算。1) 當時 （）2) 當時 （）式中： N，— 所計算構(gòu)件段內(nèi)的和相應的、組合設計值；以及和相應的、組合設計值，此時M取所計算構(gòu)件段內(nèi)最大值；，；NE ——歐拉臨界力，； ——構(gòu)件截面抗彎塑性發(fā)展系數(shù)，； ——構(gòu)件截面抗剪塑性發(fā)展系數(shù)，；Wsc ——構(gòu)件截面抵抗矩，；bm ——等效彎矩系數(shù)。 穩(wěn)定系數(shù)值構(gòu)件長細比1020304050607080鋼材Q235Q345Q390構(gòu)件長細比90100110120130140150鋼材Q235Q345Q390注：表內(nèi)中間值可采用插入法求得。③根據(jù)γ（R/tc）等于18~24的試驗繪制的經(jīng)驗；對于重型弦桿（R/tc較低），曲線是安全可用的；對于R/tc大于24 的弦桿，應按下面的比例降低許用應力： 若實際應力集中因子或熱點應變已知，則最好用X2曲線；④交變沖剪力幅值為：式中：τ——是支桿對主桿相對厚度幾何參數(shù)：τb與 τc之比； ——是桿件中心線的夾角； ——是軸向負荷時，支桿公稱應力的交變幅值； ——是平面內(nèi)交變彎曲應力的幅值； ——是