【正文】 5分離器有效輻射受熱面積Hyx=xHq,x=6進(jìn)口煙道截面*7蒸汽流通截面積180*** 熱力計(jì)算 爐膛熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)公式或來源數(shù) 值單位1可支配熱量2可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失%3固體未完全燃燒熱損失%4灰渣物理熱損失%5熱空氣溫度2046熱空氣焓由查焓溫表12項(xiàng)7爐膛出口過量空氣系數(shù)8冷空氣溫度209冷空氣焓由查焓溫表12項(xiàng)10回料器進(jìn)口過量空氣系數(shù)11爐膛進(jìn)口過量空氣系數(shù)式（611）12爐膛有效放熱量式（64）13爐膛出口煙溫假定89014爐膛出口煙焓由查焓溫表13項(xiàng)15循環(huán)灰量16計(jì)算燃料當(dāng)量消耗量17分離器理論燃燒溫度設(shè)計(jì)值89018分離器理論煙焓由查焓溫表13項(xiàng)19分離器理論循環(huán)灰焓由查表8220爐膛出口循環(huán)灰焓由查表8221分離器煙氣焓增式（66）022折算成1kg燃料的分離器循環(huán)灰焓增式（67）023分離器煙氣焓增份額式（69）024分離器循環(huán)灰焓增份額式（610）025分離器放熱份額式（68）026爐膛放熱份額式（65）127爐膛計(jì)算受熱面積：四28膜式水冷壁內(nèi)工質(zhì)溫度29爐膛膜式水冷壁的傳熱溫差30爐膛膜式水冷壁的平均傳熱系數(shù)31保溫系數(shù)32爐膛膜式水冷壁的吸熱量33爐膛汽冷屏計(jì)算受熱面積34爐膛汽冷屏工質(zhì)溫度35爐膛汽冷屏傳熱溫差36爐膛汽冷屏傳熱系數(shù)37爐膛汽冷屏的吸熱量38爐膛進(jìn)口循環(huán)灰溫度86039爐膛進(jìn)口循環(huán)灰焓由查表8240爐膛循環(huán)灰焓減式（63）411kg燃料燃燒產(chǎn)物向爐膛受熱面內(nèi)工質(zhì)和循環(huán)灰傳遞的熱量式（813）42爐膛受熱面內(nèi)工質(zhì)的吸熱量式（814），即43誤差|(QRlQml)/QRl|=%2%,計(jì)算認(rèn)可%44汽冷屏工質(zhì)焓增45汽冷屏工質(zhì)進(jìn)口溫度設(shè)計(jì)值46汽冷屏工質(zhì)進(jìn)口焓47汽冷屏工質(zhì)出口焓48汽冷屏工質(zhì)出口溫度49汽冷屏工質(zhì)進(jìn)口比容50汽冷屏工質(zhì)出口比容CtMPapo6.462,05.10=162。配風(fēng)裝置阻力為（25%—30%），現(xiàn)取2773 Pa。自循環(huán)流化床燃燒技術(shù)出現(xiàn)以來，循環(huán)流化床鍋爐已在世界范圍內(nèi)得到廣泛的應(yīng)用，大容量的循環(huán)流化床電站鍋爐已被發(fā)電行業(yè)所接受。通過本文的工作，得出如下結(jié)論:1)對(duì)我國能源利用和環(huán)境現(xiàn)狀進(jìn)行了綜述，對(duì)國內(nèi)外的循環(huán)流化床鍋爐研究的現(xiàn)狀進(jìn)行了綜述，指出清潔煤燃燒技術(shù)尤其是循環(huán)流化床燃燒技術(shù)是解決能源利用與環(huán)境保護(hù)矛盾的主要出路。對(duì)控制循環(huán)鍋爐，一般要求省煤器出口水溫欠溫60℃。在尾部煙道的寬度為時(shí)（一般取它大約等于爐膛寬度），管子長(zhǎng)度為時(shí)（一般在煙道兩側(cè)留有5060的間隙），則煙氣流通面積： （113）式中：——管子外徑。 省煤器 省煤器的作用省煤器布置在煙氣溫度較低的鍋爐尾部，它的主要作用是：（1） 省煤器吸收尾部煙道中低溫?zé)煔獾臒崃??！?0176。因此，在進(jìn)行爐膛傳熱計(jì)算時(shí)，首先要確定其計(jì)算受熱面積。雖然如此，當(dāng)循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定后，在某一時(shí)間段內(nèi)，即灰達(dá)到平衡時(shí)，還是可以確定各部分灰的份額的，并可由此計(jì)算循環(huán)灰焓和煙氣中飛灰濃度。相當(dāng)多的燃料在試驗(yàn)臺(tái)或投運(yùn)機(jī)組上已經(jīng)燃燒過，有著很多經(jīng)驗(yàn)可以借鑒。只有當(dāng)鍋爐停運(yùn)后，才能取得有代表性的床料樣。對(duì)未達(dá)標(biāo)的鍋爐，需采取適當(dāng)措施，使其達(dá)到鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)。對(duì)循環(huán)流化床鍋爐而言，大部分灰不是一、二次而是多次反復(fù)通過爐膛、分離器或外置式熱交換器(EHE)及回料器，這部分灰稱為循環(huán)灰。鰭片寬度厚度常用或。11 尾部受熱面 過熱器過熱器包括低溫過熱器和高溫過熱器，對(duì)流過熱器布置在對(duì)流煙道內(nèi)，主要靠對(duì)流傳熱從煙氣中吸收熱量。彎曲半徑越小，管外側(cè)管壁就越薄，強(qiáng)度降低，一般取。省煤器和空氣預(yù)熱器之間的空當(dāng)要留出約800，以便檢修。煙氣流速過高則磨損太快，煙氣流速過低則堵灰。=bhZ煙氣（進(jìn)口煙道）入口速度煙氣（爐膛上部）出口速度壓縮系數(shù)式（107）實(shí)際灰濃度式（102）修正系數(shù)式（108）煙氣加速突變損失式（106）灰粒加速突變損失煙氣溫度見鍋爐熱力計(jì)算890實(shí)際灰濃度煙氣（爐膛上部）出口速度灰粒出口速度煙氣（進(jìn)口煙道）入口速度灰粒入口速度灰粒加速突變損失式（109）煙氣加速漸變損失煙氣實(shí)際密度煙氣溫度見鍋爐熱力計(jì)算890煙道入口截面積煙氣入口速度煙道出口截面積煙氣出口速度壓縮系數(shù)式（1014）實(shí)際灰濃度修正系數(shù)煙氣加速漸變損失式（1013）灰粒加速漸變損失煙氣溫度鍋爐熱力計(jì)算890實(shí)際灰濃度煙氣出口速度煙氣入口速度灰粒入口速度灰粒出口速度灰粒加速漸變損失式（1015）進(jìn)口煙道（直段）沿程阻力煙道長(zhǎng)度設(shè)計(jì)值煙道水力直徑式（1011）絕對(duì)粗糙度表106混凝土通道摩擦阻力系數(shù)式（1011）煙氣實(shí)際密度煙氣溫度見鍋爐熱力計(jì)算890煙道截面積煙氣速度修正系數(shù)實(shí)際灰粒濃度進(jìn)口煙道（直段）沿程阻力式（1010）2旋風(fēng)分離器本體阻力筒體摩擦阻力煙氣進(jìn)口溫度見鍋爐熱力計(jì)算890煙氣出口溫度860旋風(fēng)筒煙氣溫度875煙氣實(shí)際密度式（105）切向入口煙氣流速導(dǎo)渦管出口直徑設(shè)計(jì)值導(dǎo)渦管出口截面積導(dǎo)渦管煙氣流速筒體入口水力直徑式（1012）絕對(duì)粗糙度設(shè)計(jì)值筒體直徑設(shè)計(jì)值摩擦阻力系數(shù)式（1017）計(jì)算速度取中較大的值煙氣旋轉(zhuǎn)圈數(shù)式（1018）圈實(shí)際灰濃度式（102）修正系數(shù)式（108）筒體摩擦阻力式（1016）煙氣返程阻力煙氣溫度875煙氣實(shí)際密度實(shí)際灰濃度式（102）修正系數(shù)式（108）切向入口煙氣速度煙氣返程阻力式（1019）煙氣壓縮系數(shù)煙氣溫度860煙氣實(shí)際密度式（105）實(shí)際灰濃度式（102）修正系數(shù)式（108）導(dǎo)渦管喉口直徑設(shè)計(jì)值筒體直徑設(shè)計(jì)值壓縮系數(shù)式（1021）筒體截面積筒體軸向煙氣流速導(dǎo)渦管喉口截面積導(dǎo)渦管喉口煙氣速度煙氣壓縮損失式（1020）煙氣擴(kuò)張損失煙氣溫度860煙氣實(shí)際密度修正系數(shù)煙道入口截面積煙氣入口流速煙道出口截面積煙氣出口流速擴(kuò)張角設(shè)計(jì)值30擴(kuò)張系數(shù)選定值煙氣擴(kuò)張損失式（1022）導(dǎo)渦管煙氣沿程阻力煙氣溫度860煙氣實(shí)際密度修正系數(shù)導(dǎo)渦管直段長(zhǎng)度設(shè)計(jì)值導(dǎo)渦管水力直徑設(shè)計(jì)值導(dǎo)渦管煙氣流速絕對(duì)粗糙度設(shè)計(jì)值摩擦阻力系數(shù)式（1024）導(dǎo)渦管煙氣沿程阻力式（1023）3出口煙道阻力平面彎頭阻力損失煙氣實(shí)際密度修正系數(shù)導(dǎo)渦管煙氣速度阻力系數(shù)彎頭平面彎頭阻力損失式（1025）出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之一煙氣溫度860修正系數(shù)煙氣實(shí)際密度煙道入口截面煙氣入口流速煙道出口截面煙氣出口流速擴(kuò)張系數(shù)按選取出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之一式（1026）出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之二煙氣溫度860修正系數(shù)煙氣實(shí)際密度煙道入口截面煙氣入口流速煙道出口截面煙氣出口流速擴(kuò)張系數(shù)表107，出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之二式（1026）4旋風(fēng)分離器阻力△PGd+△PPd+△PGZ+△PPZ+△PGy+△PC+△PGF+△PGV+△PGVF+△PGdy+△PGP+△PGD1+△PGD2 爐膛風(fēng)室壓力計(jì)算爐膛風(fēng)室壓力及配風(fēng)裝置 （131）式中：——爐膛風(fēng)室壓力，Pa ； ——爐膛配風(fēng)裝置上壓力，Pa ； ——配風(fēng)裝置阻力，Pa 。 ——密相區(qū)高度，m ； ——床的膨脹度，本書數(shù)據(jù)均取。同時(shí)循環(huán)流化床采用分級(jí)送風(fēng)燃燒，使燃燒始終在低過量空氣下進(jìn)行，從而大大降低了NOX的生成和排放?？諝忸A(yù)熱器中的煙氣與空氣流動(dòng)的方向互相垂直，為交叉流動(dòng)。 省煤器中的水速省煤器蛇形管中水流速度的大小，對(duì)管子金屬的溫度工況和管內(nèi)腐蝕有一定的影響。省煤器出口聯(lián)箱上的引出管即可懸吊省煤器，又可懸吊過熱器和再熱器。對(duì)流過熱器基本由蛇形管排組成，根據(jù)布置方式，可分為垂直式和水平式兩種。它由送、引風(fēng)系統(tǒng)組成，平衡點(diǎn)（零壓點(diǎn)）位于爐膛出口，運(yùn)行值控制在。 爐膛進(jìn)口循環(huán)灰焓為 (62) 爐膛循環(huán)灰焓增= (63)式中：——爐膛循環(huán)灰焓增，； ——循環(huán)灰量，,見式（6－2） ——計(jì)算燃料消耗量，；——爐膛出口循環(huán)灰焓，,根據(jù)其灰溫，即爐膛出口煙溫——爐膛進(jìn)口循環(huán)灰焓，見式（6－3） 爐膛有效放熱量= （64）式中：——爐膛有效放熱量，；——燃料收到基低位發(fā)熱量，；，——分別為鍋爐機(jī)組可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失，固體未完全燃燒熱損失和灰渣物理熱損失，%；——爐膛進(jìn)口過量空氣系數(shù)；——爐膛進(jìn)口熱空氣焓，；——回料器進(jìn)口過量