【正文】 1/12(+) = kN 支座截面內力有支座正、負彎矩及剪力，跨中截面一般為跨中正截面?？拐鹪O計時，設計表達式S=R/rRE，rRE為承載力調整系數(shù)。 橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調整 層 次4321截 面柱頂柱 底柱 頂柱 底柱 頂柱 底柱 頂柱 底γR（∑Mc =ηc Mb）γRE N ①表中彎矩為相應于本層柱凈高上下兩端的彎矩設計值。當按梁間距考慮時，bf′=b+Sn=250+3300=3550mm。=，取加密區(qū)長為1m，非加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8150，箍筋設置滿足要求。以第1層A柱為例，其他各層柱斜截面配筋見表。此組內力是非地震組合情況，且無水平荷載作用，故不必進行調整。將下部跨間截面的4 20鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（AS′=1256mm2），再計算相應的受拉鋼筋AS，即支座B：=[1063601256(36535)] /（2503652）=2as′/h0=70/365=′富裕，且達不到屈服。mMB=3()177。m說明，則則說明最大跨間正彎矩發(fā)生在右支座附近處，有(3) 剪力計算：AB凈跨=左震：Vbl=MBl邊=()= KNMBr邊=+右震：Vbl=MBl邊=+()= KNMBr邊=+左震 MBl邊 + MBr邊=+= KN右震 MBl邊 + MBr邊=+= KN 左震右震 VGb=[+(+2)/]2=則：VA=+= rREVA== KNVB左=+= KNrREVB左== KN其他各層計算過程略，結果見框架梁內力組合表。 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力計算表（KN） 層 次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA= VBVB= VCVA= VBVB=VCVAVBVB=VCN頂N底N頂N底40302010 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力計算表（KN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA= VBVB= VCVA = VBVB =VCVAVBVCN頂= N底N頂= N底4（）（）（）0（）()()()()3（）0（）（）()()20()()10()()①表中括號內數(shù)值為屋面雪荷載（）,樓面活載（／m2）對應的內力，V以向上為正。轉化公式：AB跨：q1，=（12α2+α3）q，α=a/l=BC跨：均布荷載無需轉化恒載：12α2+α3=12+=4層：q2== KN/m，q2，= KN/m.固端彎矩：MAB=MBA=1/12(+) = kN m M2=p2e2=（）/2= kN Vij=DijV i /∑Dij 和 Mbij=Vijyh ，Muij=Vij（1y）h ，y=yn+y1+y2+y3 。mm）1 10460060051001010101024104600600390010101010柱的線剛度按式D=αc12ic/h2來計算，αc為柱的側移剛度系數(shù)，根據梁柱線剛度比的不同，結構布置圖中的柱可分為框架中柱和邊柱。d．首層:(1)首層外墻面積: (2)外墻門窗面積：M4 2= m2 C1 24= m2M5 2= m2 C2 4= m2C3 2= m2(3)外墻門窗自重為： = KN(4)外墻自重為：（）= KN(5)首層內墻面積為：(6)衛(wèi)生間內墻貼瓷磚總面積為：(7)內墻門窗面積為：M1 22= m2 M2 4= m2M3 1= m2 C5 1= m2 合計： m2(8)內墻門窗自重：+= KN內墻自重： （）+=+= KN首層墻總重為。由于構件控制截面的內力值應取支坐邊緣處，為此，應先計算各梁的控制截面處的（支坐邊緣處的）內力值。73西安工業(yè)大學畢業(yè)設計（論文）。該辦公大樓跨度較大，且擬建處為8度地震區(qū)，故選用框架結構體系。剖面設計主要分析建筑物各部分應有的高度，建筑層數(shù)、建筑空間的組合利用，以及建筑剖面中的結構、構造關系，建筑物的平面和剖面是緊密聯(lián)系的。各種類型的民用建筑，從組成平面各部分面積的使用性質來分析，主要可以歸納為使用部分和交通聯(lián)系部分兩類。2西安工業(yè)大學畢業(yè)設計（論文） 本辦公大樓設有單間辦公室，套間辦公室，傳達室，會議室，文印室。由于經驗不足，理論知識不夠扎實，設計中可能會有遺漏和粗心之處，懇請老師批評指正。(4)雨雪條件：，時最大降雨量79mm。 建筑體型選擇與平面布置西安康彩辦公樓是以辦公用房為主，含有單間辦公室、套間辦公室、會議室設施的建筑。鑒于本設計均為單間辦公室和會議室，所以采用大柱網框架的平面布置，在平面上力求平面對稱，對稱平面易于保證質量中心與剛度中心重合，避免結構在水平力作用下扭轉。具體做法詳見建筑施工圖。：采用現(xiàn)澆天溝。故可繪出計算簡圖如計算書內所示。 土壤最大凍結深度為18cm,最大積雪厚度為20cm。頂層自重為：屋面恒載、50%屋面雪荷載、縱橫墻自重、半層柱自重、上下半層墻體自重。（△u）i為第i層的層間側移。當為左地震作用時，左側兩根柱子為拉力，對應的右側兩根柱子為壓力。m同理，在屋面雪荷載（ KN/m2.）作用下：q2== KN/m q2，=2= KN/mP1=M1=p1e1== kN m MBC=MCB=1/12(+) = kN 作用效應組合:結構或結構構件在使用期間，可能遇到同時承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。. 經驗算，、28。 橫向框架B柱剪力組合表層次SGkSQkSEkγRE [(SGk+)+]+SQk+V=γRE[ηvc (Mbc+ Mtc)/ Hn]→←4()177。按翼緣厚度考慮時h0=has=65035=615mmhf′/ h0=100/615=,此種情況不起控制作用，又按最小值取，故取bf′=2200mm。2)BC跨：設梁端加密區(qū)箍筋取四肢Ф10100，箍筋用HRB335級鋼筋（fyv=300N/mm2）,則： + fyvAsvh0/s=250365+3004365/100=+=V=抗剪滿足要求。查表得：框架柱的剪力設計值：V =，N=，=3(取=3)，軸壓比n=。N=,M=。mbf′= l/3ln=2400/3=800mm800100（365100/2）= 屬第一類T形截面：=106/（8003652）==800365/360=1067mm2實配鋼筋420（AS=1256mm2）。m,.MA== KN 橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整層 次4321截 面柱頂柱 底柱 頂柱 底柱 頂柱 底柱 頂柱 底γRE（∑Mc =ηc Mb）γRE N 橫向框架A柱剪力組合表 層次SGkSQkSEkγRE [(SGk+)+]+SQk+γRE =[ηvc (Mbc+ Mtc)/ Hn]→←4()177。右 震： MA=（+）/+1/2+（）/2= kNm）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁以下同活荷載情況。m4（）（）（）(）（）（）231①表中括號內數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況（3）內力計算梁端、柱端彎矩計算，以qq2，轉化成等效均布荷載計算，再與qq1，產生的彎矩疊加。PP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、女兒墻重、樓板重等重力荷載，計算如下：集中力矩：M1=p1e1= （）/2= kN 以框架布置圖中3軸線橫向框架內力計算為例說明計算方法。mm）邊橫梁141042506501096600101010101010走道梁141043004001092400101010101010柱的線剛度ib=ECIB/，hC為柱的計算高度 柱的線剛度計算表 層次Ec（N/mm2）bh/mmmmhC(mm)Ie（mm4）EcIc/hc（N、柱重力荷載計算計算梁重力荷載代表值時，應從梁截面高度中減去板厚，考慮梁上粉刷層重力荷載對重力荷載的增大作用，取系數(shù)β=, ln分別表示梁截面凈高度和凈跨度，g表示單位長度梁重力荷載，.為簡化計算，以考慮柱面粉刷層的重力荷載，. 梁、柱重力荷載計算結果 層數(shù)構件bhn/m2rKN/M3 βglnN根數(shù)GI／KN∑GI/KN1邊橫梁2520中橫梁2510次 梁2514252縱 梁2520258258柱25402~4邊橫梁2520中橫梁2510次梁2514252縱梁2520258258柱25門窗重力荷載計算 外墻采用240mm厚粘土空心磚（容重15 KN/M3），縱橫向內墻、樓梯間墻體采用240mm厚粘土空心磚（容重15 KN/M3）： 外側瓷磚墻面 kN/m2 內側20mm厚抹灰 17= kN/m2 240mm厚粘土空心磚 15= kN/m2 合計： kN/m樓梯間墻體單位面積重力荷載為（除衛(wèi)生間內墻外）： 兩側20mm厚抹灰 172= kN/m2 240mm厚粘土空心磚 15= kN/m2 合計： kN/m2（沿凈高貼瓷磚）一側單位面積荷載為： 一側貼8～10厚瓷磚 kN/m2 5厚1:2建筑膠水泥砂漿粘結層 20= kN/m2 10厚1:3水泥砂漿打底夯實抹平 20= kN/m2 合計： kN/m2