【正文】 ：~18mm帶鋼寬度：900~1500mm鋼卷內徑：760mm鋼卷外徑：1000~1950mm鋼卷重量：30t單位寬度卷重：17kg/m 鋼種分類及比例如表21所示：表21 按鋼種分配的熱軋板帶的產(chǎn)品序號鋼種代表鋼號年產(chǎn)量（wt）比例1普通碳素結構鋼Q235～Q27510836%2優(yōu)質碳素結構鋼08～08AL10836%3低合金鋼Q345B8428%4合計300表22按產(chǎn)品分配的熱軋板帶產(chǎn) 量 （wt）寬 度 （mm）合計比 例850～10001000～11501150～13001400～1550厚度（mm）～33352010%～481010124020%4～6102020106030%6～152030158040%合 計（t）36566642200—比 例%%%%—100% 汽車板用鋼介紹本車間的主要產(chǎn)品是汽車板用鋼IF鋼，其有自己的特性。隨著高強度鋼板的采用，汽車用鋼板減薄，對鋼板的防腐蝕性提出了更高的要求，這就促進了高強度表面處理鋼板的發(fā)展，特別是熱鍍鋅鋼板。這種常規(guī)連軋工藝經(jīng)濟規(guī)模多在200～400萬t/a。根據(jù)調寬量的大小，板坯可以進行多道次或一道次立軋。經(jīng)過側壓后的板坯，在頭尾部分產(chǎn)生嚴重的寬度不均，板坯頭尾在軋制方向金屬流動阻力小于板坯中部，形成頭尾兩側向中間的圓弧形，使頭尾寬度收縮，最終形成端部內凹的形狀，即所謂的“舌頭”及“魚尾”。定寬壓力機的主要形式有長錘頭和短錘頭兩種。(a)壓縮 (b)打開 (c)送進 (d)再壓縮 間歇式調寬壓力機動作示意圖 連續(xù)式調寬壓力機本設計結合實際生產(chǎn)情況，選用連續(xù)式短錘頭定寬壓力機。3∕4連續(xù)式粗軋機兼有全連續(xù)式粗軋機的優(yōu)點，又克服了它的缺點，與其相比具有生產(chǎn)線短、占地面積小、設備少、投資省、對板坯厚度范圍的適應性好等優(yōu)點。型式：四輥可逆式軋機，軋機壓下采用電動壓下+液壓AGC最大軋制壓力：55000kN軋機最大開口度：270mm工作輥直徑：Ф1200mm工作輥輥身長度：1810mm肖氏硬度：HS6975支撐輥直徑：Ф1600 mm支撐輥輥身長度：1810mm肖氏硬度： HS6571最大軋制力矩：2m()主電機： N＝9500kW，AC，二臺軋制速度：1/ 精軋機機組的選擇當今新型熱帶軋機主要有：HC軋機、 CVC軋機、PC軋機等。軸承座由牌坊窗口平面約束變成螺絲端頭點接觸，在高壓高速時穩(wěn)定性下降。中間帶坯通過保溫罩，可大大減少溫降。⑧采用熱卷箱，使精軋溫度變化小，軋制狀態(tài)穩(wěn)定，帶鋼外形尺寸得到良好控制，在軋制時，除了帶鋼頭部幾米由于穿帶時建立張力引起的偏厚，以及帶鋼尾部由于拋鋼降速和失去張力引起的少量偏厚外，其余部分通板均控制在較好范圍內，大大提高產(chǎn)品質量。C）：900～1100；單位寬度卷重（kg/mm）：〈（對于碳鋼）；帶卷內徑（mm）：約650（額定值）；帶卷外徑（mm）：約2100（低碳鋼額定值）；卷取速度（m/s）：～；開卷速度（m/s）：0～。因此一方面應盡可能提高開軋溫度，另一方面盡可能減少粗軋道次和提高粗軋速度，以縮短延續(xù)時間，減少軋件的溫降。其他各架軋制速度的確定：精軋機組末架軋機軋制速度確定后，根據(jù)連軋條件—秒流量相等的原則，根據(jù)各架軋機出口速度和前滑值求出各架軋制速度。雖然近代由于對帶鋼的公差要求更加嚴格，新建的軋機剛度不斷加大，但是由于軋輥尺寸及機架的加大受到一些條件的限制，因此限制了軋機剛度系數(shù)的進一步加大。本次設計取電機額定力矩的3％，而額定力矩與額定功率的關系為： ()式中 P—電機的額定功率,kw； n—電機的轉速，由軋輥轉速及減速比I可以求得,r/min； —由電機到軋機的傳動效率，本設計取＝。在設計新軋輥的輥型(凸度)時，主要是考慮軋輥的不均勻熱膨脹和軋輥彈性彎曲(撓度)的影響。即四輥軋機工作輥的彎曲撓度不僅取決于支撐輥的彎曲撓度，而且也取決于支撐輥和工作輥之間的不均勻彈性壓扁所引起的撓度。即 （）2)各道次間的間隙時間隨各架軋機軋制速度的提高而遞減。綜上所述：本設計Q=，K1=，b=，T=140，3600/=515t/h。而型鋼、線材、管、鋼板等成品軋機則是按生產(chǎn)合格成品的數(shù)量計算的。從一定意義上講，研究軋制圖表就是研究這四個特征時間的內在聯(lián)系和它們之間在不同軋機布置時的變化規(guī)律。理論和實驗都表明，軋制時工作輥的實際撓度比支撐輥的大得多。為了使軋制過程中保證合適的輥縫凸度，必須合理考慮軋輥的熱膨脹、軋輥的磨損、軋輥的彈性壓扁及軋輥的原始凸度。在軋機主機列中有許多機構，例如：軋輥，連接軸，人字齒輪等等，各有不同的重量及其不同的軸頸直徑及其磨擦，因此必須計算之。第二項是考慮變形速度對變形抗力的影響，其中平均變形速度用下式計算： （）愛克倫得公式還給出計算和的經(jīng)驗式： （） （）式中：——軋制溫度，℃；——以%表示的碳含量；——以%表示的錳含量。時間間隔取3s，兩架粗軋機的距離為100m，第三四道次之間的時間為 10s，軋制時間為34+10++++++=表44 粗軋速度軋制道次R1R2R3R4R5R6轉速（r/min）253545455565線速度（m/s）軋制時間（s）軋件長度（m）（2）精軋速度與軋制延續(xù)時間的確定確定精軋速度制度包括：末架軋機的穿帶速度和最大軋制速度；計算各架速度及調速范圍；選擇加減速度等。 坯料尺寸本設計為熱軋帶鋼生產(chǎn)線，坯料規(guī)格如下：板坯厚度：240mm板坯寬度：900～1500mm板坯長度：10m（1）粗軋機的壓下量分配[10]的基本原則根據(jù)板坯尺寸、軋機架數(shù)、軋制速度以及產(chǎn)品厚度等合理確定粗軋機組總變形量及各道次壓下量，其基本原則是：1）由于在粗軋機組上軋制時，軋件溫度高、塑性好、厚度較大，故應盡量利用有利條件采用大壓下量軋制。⑥進一步消除中間帶坯表面的氧化鐵皮。但設備結構大相徑庭，迥然不同。CVC軋機的缺點是： 軋輥形狀復雜、特殊、磨削要求精度高，而且困難，必須配備專門的磨床；沒有邊部減薄功能，帶鋼容易出現(xiàn)蛇形現(xiàn)象。為后邊精軋減輕了負擔。典型的3∕。錘頭對板坯進行壓縮的同時，隨板坯一起向前沿軋制線方向以相同速度前進。(3)調寬實效提高。立輥的輥徑越大，狗骨形越小。需對成品帶鋼寬度進行控制，這里先介紹粗軋調寬。在選擇軋鋼機時一般要注意考慮以下各項原則：在滿足產(chǎn)品方案的前提下，使當前軋鋼機組成合理，布置緊湊或為控制軋制及增加軋機留有余地；粗精軋軋制節(jié)奏時間接近相等，有較高的生產(chǎn)效率和設備利用系數(shù)；選擇軋機能力和電機能力較大，保證大綱內產(chǎn)品生產(chǎn)順利，易于控制操作，并獲得質量良好的產(chǎn)品，也為更難品種生產(chǎn)留有余地；備品備件更換容易，并利于實現(xiàn)備品備件的標準化（如精軋前四架一樣）；禁絕使用不成熟技術。只有具備這些性能的鋼材才能用于制造較復雜的汽車外殼等零部件。3. 考慮軋機的生產(chǎn)能力的充分利用和建廠地區(qū)產(chǎn)品的合理分工。3) 陡河電廠、唐山電廠可以提供充足的電力。 隨著熱軋帶鋼技術的發(fā)展和市場競爭的加劇，實現(xiàn)“以熱代冷”成為當前鋼材市場的發(fā)展趨勢。再者，精軋機的前三架采取了具有板形控制能力很強的CVC軋機，而且精軋機都有彎輥系統(tǒng)，動態(tài)地調整凸度。 (2)無板形缺陷。選擇這種工藝方案,熱軋板品種質量定位很高,品種齊全,尤其是生產(chǎn)超深沖鋼、高強度鋼、奧氏體不銹鋼、高鋼級管線鋼等時適宜采用厚板坯常規(guī)熱連軋工藝。90年代，熱軋板帶鋼在工藝方面有重大突破，1996年日本川崎鋼鐵公司成功開發(fā)無頭連續(xù)軋制板帶鋼技術，～ mm超薄帶鋼一系列技術難題。唐鋼 1700生產(chǎn)線是唐鋼自主集成建設的緊湊式常規(guī)流程的熱軋寬帶鋼生產(chǎn)線。因而產(chǎn)品大綱是車間今后組織生產(chǎn)的依據(jù)，產(chǎn)品方案一旦確定，不但規(guī)定了車間的類型，同時也規(guī)定了車間生產(chǎn)品種的方向，產(chǎn)品大綱的主要內容包括：1）車間生產(chǎn)的鋼種和生產(chǎn)的規(guī)模；2）各類產(chǎn)品的品種和規(guī)格；3）各類產(chǎn)品的數(shù)量和其在總產(chǎn)量中所占的比例等。Ti，Nb和B也具有提高IF鋼強度的作用，而鋼板強度的提高對降低汽車自重，降低材料消耗有重要作用。因此,軋鋼機選擇的是否合理對車間生產(chǎn)具有非常重要的影響。 =20/= （） （）確定精軋道次為7道。故延伸計算時不予考慮。SP軋機具有較強的板坯頭尾形狀控制功能，金屬切損少。(a) 長錘頭定寬壓力機 (b) 短錘頭定寬壓力機 定寬壓力機短錘頭定寬壓力機主要有兩種形式：一種間歇式，如圖4所示。隨著粗軋機控制水平的提高和軋機結構的改進，粗軋機的軋制速度提高了，生產(chǎn)能力增大了，粗軋機的布置形式也發(fā)生了很大變化，相繼發(fā)展了3∕4連續(xù)式和半連續(xù)式。我國熱軋寬帶鋼粗軋機采用半連續(xù)式布置的有寶鋼1580mm鞍鋼1780mm、攀鋼1450mm、武鋼2250mm。前幾個機架采用CVC輥主要控制凸度，后幾個機架采用CVC輥主要控制平直度。150mm工作輥 彎輥： 1500kN（F1～F7）主電機 ： F1 AC9500 kW150/340 r/minF2 AC9500 kW150/340 r/minF3 AC9500 kW150/340 r/minF4 AC8500 kW250/520 r/minF5 AC8500 kW300/650 r/minF6 AC8500 kW300/650 r/minF7 AC8500 kW300/650 r/minAGC液壓缸：機架F1F7AGC液壓缸：2套/機架AGC力：(2000t/液壓缸)液壓缸內徑有效行程及壓力：1000mm265mm (315kg/cm2)液壓缸速度：約3mm/s傳感器：磁尺(2套/液壓缸) 保溫裝置的選擇保溫裝置位于粗軋與精軋之間，用于改善中間帶坯溫度均勻性和減小帶坯頭尾溫差。④縮短粗軋機至精軋機之間的距離，節(jié)約工程投資。卷取箱選用的依據(jù)：①產(chǎn)量沒有太高的要求。這就是說，在人工操作條件下，即使花費很大力氣把合理壓下規(guī)程制定出來了，卻也不可能按理想的條件得到實現(xiàn)。）——精軋咬入角（176。， （）式中：t0 ，h0——精軋前軋件的溫度與厚度 tn ，hn——精軋后軋件的溫度與厚度本設計取終軋溫度為850℃，帶入數(shù)據(jù)可得精軋機組軋制溫度如表38所示：表48精軋溫度道次F1F2F3F4F5F6F7T/℃ 軋制壓力與輥縫的計算各類軋機由于其軋制條件的差別，故此它們的壓力計算方法也有所不同。、——工作輥及支撐輥直徑，對于粗軋機：=1200mm，=1600mm對于精軋機：=800mm，700mm， =1200mm。在粗軋，因軋件較厚，溫度較高，軋件對不均勻變形的自我補償能力較強，不必過多考慮板形等問題，但在精軋，尤其是軋制較薄的帶鋼時，對不均勻變形的自我補償能力差，即使是絕對壓下量的微小差異也可能導致相對延伸的顯著不均，從而出現(xiàn)浪形和瓢曲。長期以來，根據(jù)對軋輥撓度的分析，認為當支撐輥直徑與工作輥直徑之比值較大時，彎曲力主要由支撐輥承擔，工作輥的撓度也可以近似地認為與支撐輥的撓度相等。 軋制圖表的基本形式及其特征軋制圖表表示和反映了軋制道次和時間之間的關系。實際上，再生產(chǎn)過程中，軋機實際能達到的小時產(chǎn)量用下式表示： （） 式中：K1——稱為軋機利用系數(shù)理論上的軋制節(jié)奏時間與軋機實際達到的軋制節(jié)奏時間的比值稱為軋機利用系數(shù)。采用這種方法計算平均小時產(chǎn)量，沒考慮在生產(chǎn)過程中各種產(chǎn)品生產(chǎn)的難易程度。設計的任務就是發(fā)揮軋機的生產(chǎn)能力，使車間建成后在預定的時間內達到和超過設計水平。在軋制圖表中表示了軋制過程中道次與時間的關系。軋輥輥身中部的熱凸度 軋制過程中軋輥的受熱和冷卻條件沿輻身分布是不均勻的。實際生產(chǎn)中通常按照經(jīng)驗取電機額定力矩的10％。因此10％的軋制力誤差將會造成很大的厚度差，這會給正常操作造成很大的困難，并且直接影響產(chǎn)品質量。（由末架軋制速度的兩個極限值按秒流量相等推算出各架轉速再乘以一系數(shù)即可得出各架的調速范圍。精軋機連軋機組的壓下量基本分配原則：一般也是利用高溫的有利條件，把壓下量盡量集中在前幾架，在后幾架軋機上為了保證板形、厚度精度及表面質量，壓下量逐漸減小。與此相關聯(lián)的，還要涉及到各道次的軋制速度、軋制溫度及前后張力制度的確定及原料尺寸的合理選擇，因而廣義的來說，壓下規(guī)程的制定也應當包括這些內容。中間坯頭尾溫差減小，切頭切尾量減少，綜合成材率可提高。采用熱卷箱，不僅可保持帶坯的溫度，而且可大大縮短粗軋與精軋之間的距離。鑒于以上比較，本設計為：七架四輥精軋機縱向排列，間距為6m；F1～F4為CVC軋機，F(xiàn)1～F7均有