【正文】 =(10).噴嘴損失 = (kJ/kg)(11).噴嘴出口面積 =()(12).部分進(jìn)汽度 令使其一階導(dǎo)數(shù)為零，即求y的極值， (13)噴嘴高度 ＝(mm) ?。?8（mm） (14).動(dòng)葉高度 =50（mm） (15)求動(dòng)葉進(jìn)口汽流相對(duì)速度和進(jìn)汽角β1＝ m/s＝176。；動(dòng)葉柵選用型號(hào)TP1A，有關(guān)參數(shù)為：進(jìn)汽角=18176。平均直徑：調(diào)節(jié)級(jí)的平均直徑選取范圍為：對(duì)于高壓及超高壓以上機(jī)組（整體轉(zhuǎn)子），=900~1100mm，這時(shí)因?yàn)檎w轉(zhuǎn)子的能段走私受到限制，目前國(guó)內(nèi)一般不能大于1100mm，對(duì)于單列調(diào)節(jié)級(jí)為了使調(diào)節(jié)級(jí)的焓降較大可取直徑的上限值。 圖3 中間再熱機(jī)組勢(shì)力過(guò)程曲線的擬定（1） 圖中線12表示高壓缸進(jìn)汽機(jī)構(gòu)中的節(jié)流過(guò)程，其節(jié)流損失為： =5%=；（2） 線23表示高壓部分膨脹過(guò)程，由于在高壓過(guò)熱區(qū)，各級(jí)效率變化不大，所以可近似以直線表示，線34表示中間再熱器及再熱冷熱管道中的熱力過(guò)程，此過(guò)程產(chǎn)生的焓降不能在汽輪機(jī)內(nèi)部做功，形成了再熱損失，其值取為：=10%Pr=。工程上級(jí)數(shù)Z增加，汽輪機(jī)抽汽口與回?zé)峒訜崞髟黾訒?huì)使投資增加，從技術(shù)經(jīng)濟(jì)角度考慮經(jīng)濟(jì)性提高與投資增加間的合理性，本設(shè)計(jì)選?。夯?zé)嵯到y(tǒng)有8級(jí)非調(diào)整抽汽，分別供給3臺(tái)高壓加熱器、1 臺(tái)除氧器和4臺(tái)低壓加熱器。2 熱力設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)參數(shù)的確定根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)中給定的已知參數(shù)，汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì)基本參數(shù)的選取如下：汽輪機(jī)進(jìn)汽額定壓力P0：；汽輪機(jī)額定溫度t0：538℃； 汽輪機(jī)排汽壓力Pc： 給水回?zé)岬慕?jīng)濟(jì)性主要取決于給水的最終溫度和回?zé)峒?jí)數(shù)，給水溫度越高、回?zé)峒?jí)數(shù)越多，循環(huán)熱效率也越高。600MW中間再熱沖動(dòng)式、凝汽式汽輪機(jī)設(shè)計(jì)說(shuō)明書目 錄1 引言 1 1 600MW汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)的意義 1： 1 12 熱力設(shè)計(jì) 1 設(shè)計(jì)參數(shù)的確定 1 1 溫度 2 2： 2 回?zé)嵯到y(tǒng)的擬定 低加個(gè)數(shù)的確定 3 3—V圖及T—S圖 4 4 汽輪機(jī)進(jìn)汽量的初步估算、各回?zé)岢槠康某醪酱_定 4 全機(jī)熱力過(guò)程線的擬定 6 設(shè)計(jì)工況下調(diào)節(jié)級(jí)的設(shè)計(jì)計(jì)算 7 調(diào)節(jié)級(jí)型式及焓降的選擇 7 速比、平均直徑的確定 8 反動(dòng)度的確定 8 最佳部分進(jìn)汽度的確定 8 葉型的選擇 9 調(diào)節(jié)級(jí)的詳細(xì)計(jì)算 10 非調(diào)節(jié)級(jí)的熱力設(shè)計(jì) 13 13 193 汽封系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 22 22 23 23 23 23 24 244 汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明 24 汽輪機(jī)進(jìn)汽部分 24 24 25 26 26 結(jié)構(gòu)型式 26 隔板和隔板套 27 27 轉(zhuǎn)子 28 28 28 294．6 軸承 29 29 30 305 總結(jié) 31參考文獻(xiàn) 321 引言 汽輪機(jī)是以蒸汽為的旋轉(zhuǎn)式熱能動(dòng)力機(jī)械，與其他原動(dòng)機(jī)相比，它具有單機(jī)功率大、效率、運(yùn)行平穩(wěn)和使用壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)。當(dāng)加熱級(jí)數(shù)一定時(shí)，給水溫度有一最佳值，加熱級(jí)數(shù)越多，最佳給水溫度越高。其中第8號(hào)低壓加熱器為單殼體組合式加熱器，布置在凝汽器喉部，各加熱器的疏水逐級(jí)自流，不設(shè)疏水泵。于是中壓缸進(jìn)汽壓力為：= Pr=。由于一個(gè)級(jí)的焓降、速比、平均直徑三者中只有兩個(gè)是獨(dú)立變量，故：平均直徑由公式計(jì)算： 變換得：則：m/s. 反動(dòng)度的確定由于調(diào)節(jié)級(jí)為部分進(jìn)汽，其反動(dòng)度要比全周進(jìn)汽的級(jí)小，故對(duì)于單列調(diào)節(jié)級(jí)反動(dòng)度取為：=。~23176。(16)動(dòng)葉前蒸汽參數(shù) 由和查焓熵圖得到：＝＝()＝(17)動(dòng)葉理想比焓降和動(dòng)葉滯止理想比焓降 =(kJ/kg) (kJ/kg)(18)動(dòng)葉出口汽流相對(duì)速度 = (m/s) = (m/s) （其中ψ由Ωm和w2t 查ψ圖得到）(18)動(dòng)葉損失 = (kJ/kg) (19)動(dòng)葉出口面積 ＝ 因未靠考慮葉頂漏氣,故Gb=Gn(20)動(dòng)葉出口汽流角β2約比β1小3176。：Ⅰ做平均直徑變化規(guī)律圖見(jiàn)附圖3級(jí)數(shù)（m+2=7）高壓缸各級(jí)平均直徑的擬定表7級(jí)婁AB1122334455CD直徑9801100速比Ⅱ求各缸各級(jí)的平均直徑1029mmⅢ 本汽缸各級(jí)的平均焓降的確定 級(jí)的理想焓降可用下式確定：對(duì)于n=3000r/min的汽輪機(jī)，上式可化為 == KJ/KgⅣ各汽缸的級(jí)數(shù)①高壓缸級(jí)數(shù)的確定（各缸的直徑變化見(jiàn)附圖4 ） 6（級(jí)）（參照教材P49：過(guò)熱區(qū)較大，濕汽區(qū)較小）?，F(xiàn)代汽輪機(jī)均采用曲徑汽封，或稱迷宮汽封，其結(jié)構(gòu)型式有梳齒形、J形、樅樹(shù)形。中壓缸軸封 高低齒形式，在內(nèi)軸封體上裝有4圈汽封環(huán)。四個(gè)調(diào)節(jié)汽閥合裝在一個(gè)殼體中并與兩個(gè)高壓主汽閥焊接在一起，各調(diào)節(jié)汽閥的出口通過(guò)導(dǎo)管分別與高壓缸的四個(gè)噴嘴蒸汽室相連接?；申P(guān)閉，4個(gè)閥上均沒(méi)有預(yù)啟閥。低壓缸支撐在外缸上。以此為基點(diǎn)，低壓缸（A）、(B)分別向機(jī)頭和發(fā)電機(jī)方向的膨脹不受阻礙，高、中壓缸向機(jī)頭方向的膨脹也不受阻礙。汽輪機(jī)的每根轉(zhuǎn)子由兩個(gè)軸承支持。這種聯(lián)軸器的強(qiáng)度和剛度高，沒(méi)有松動(dòng)的危險(xiǎn)。各軸承瓦上X、Y向裝有軸振測(cè)量裝置，下瓦裝有測(cè)溫裝置。第二，在看自己專業(yè)的相關(guān)知識(shí)時(shí)爭(zhēng)取做到快、系統(tǒng)、有一定的深度。33cos 34動(dòng)葉絕對(duì)出口速度m/s35sin 36動(dòng)葉絕對(duì)出口角176。第三，在學(xué)習(xí)一些新的知識(shí)時(shí)，要做到去粗存精。該600MW汽輪機(jī)的盤車裝置位于低壓轉(zhuǎn)子與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的連接處，采用蝸輪蝸桿尖減速機(jī)構(gòu)，由一個(gè)擺動(dòng)齒輪拖動(dòng)轉(zhuǎn)子。 圖5 整鍛式聯(lián)軸器4．6 軸承為了減小軸向推力，在轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)上采用平衡活塞，從而大大減小了軸向推力，而剩余的軸向推力則由推力軸承承擔(dān)。低壓轉(zhuǎn)子采用NiCrMoV合金鋼鍛件，具有良好的低溫抗脆斷性能。該機(jī)組的高、中壓外缸下半底部設(shè)有軸向?qū)蜴I，高、中壓外缸的上貓爪通過(guò)二個(gè)半部面墊片與位于軸承箱上的滑動(dòng)墊塊接觸，該接觸面位于汽缸水平中分面處，中壓外缸后部下貓爪的一個(gè)凸戶嵌入3號(hào)軸承的洼內(nèi)，該凸戶則作為高、中壓缸軸向膨脹的死點(diǎn)。運(yùn)行中，由連接管來(lái)的蒸汽從汽缸中部進(jìn)入，然后分左、右兩路進(jìn)入低壓缸做功，從兩端排汽口排出，每個(gè)低壓缸的兩個(gè)排汽口最后匯合成一個(gè)排汽通道，與一個(gè)凝汽器相連。閥村套筒上開(kāi)有漏汽子，主汽閥后的閥殼上還開(kāi)有疏水孔。閥座材料為30CrMoTv，閥門材料1Cr11MoV。與高、中壓缸軸封不同的是低壓缸軸封的汽封環(huán)為斜平齒形式，所對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)子部位為光軸，沒(méi)有凸臺(tái)，適合相對(duì)脹差較大的低壓缸軸封。它的優(yōu)點(diǎn)主要有： （1）減小了汽封環(huán)后背弧在槽道內(nèi)的軸向?qū)挾?，減輕了汽封環(huán)的銹死危害； （2）汽封環(huán)進(jìn)汽側(cè)中心部分加工有進(jìn)汽槽，使蒸汽直達(dá)汽封環(huán)后背??； （3）在汽封塊端部加工了彈簧孔； （4）取消了傳統(tǒng)背撐彈簧式汽封后背弧的彈簧壓片。并對(duì)焓降進(jìn)行修正。選＝176。~19176。葉高越小，葉高損失越大，但部分進(jìn)汽損失越小。)（4） 線5－6表示中壓缸的膨脹過(guò)程，可用凝汽式汽輪機(jī)擬定熱力過(guò)程線的方法確定。采用雙背壓凝汽器以提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。共8級(jí)回?zé)幔?個(gè)高溫加熱器、1個(gè)除氧器、4個(gè)低溫加熱器。在使用化石燃料的現(xiàn)代常規(guī)火力發(fā)電廠、核電站及地?zé)岚l(fā)電站中，都采用汽輪機(jī)為動(dòng)力的汽輪發(fā)電機(jī)組。承擔(dān)基本負(fù)荷兼調(diào)峰的汽輪機(jī)，其運(yùn)行工況穩(wěn)定，年利用率高。以做功能力法分析，有限級(jí)數(shù)的回?zé)峒訜?，在回?zé)峒訜崞髦斜匾鹩袦夭畹膿Q熱，從而產(chǎn)生回?zé)徇^(guò)程的及相應(yīng)的附加冷源熱損失。通過(guò)理論計(jì)算和參考其他同類型機(jī)組，確定加熱器各級(jí)焓升如表2所示：各加熱器各級(jí)焓升分配 表2編號(hào)GJ3GJ2GJ1CYDJ4DJ3DJ2DJ1焓升（KJ/kg）118201651131697694177 汽輪機(jī)進(jìn)汽量的初步估算、各回?zé)岢槠康某醪酱_定（1）對(duì)一般的凝汽式汽輪機(jī)，其進(jìn)汽量可按下式估算： （T/h） 式中：m——考慮回?zé)岢槠惯M(jìn)汽量增大的系數(shù)，它與回?zé)峒?jí)數(shù)、給水溫度、功率有關(guān)，結(jié)合一設(shè)計(jì)機(jī)組的相關(guān)參數(shù)，取m=；——考慮軸封漏汽、門桿漏汽所需的新汽量，一般≤2%D，這里取為1%D；——全機(jī)理想焓降（kJ/kg）由HS圖上查得各個(gè)點(diǎn)的參數(shù)，可得＝ kJ/kg－+ kJ/kg － kJ/kg+3200 kJ/kg－ kJ/kg＝——汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率，根據(jù)相關(guān)指標(biāo)取為: =90%——機(jī)械效率，參照國(guó)內(nèi)同類型機(jī)組，可取為：=99%——發(fā)電機(jī)效率，參照國(guó)內(nèi)同類型機(jī)組，取：=99%解得：＝ T/h（2）漏汽量的確定漏汽包括門桿漏汽和軸封漏汽① 門桿漏汽估計(jì)為總進(jìn)汽量的2%；② 軸封漏汽有兩種情況：一種為最后一片軸封孔口處流速未達(dá)到臨界速度；另一種為出口處以及達(dá)到臨界速度。由于調(diào)節(jié)級(jí)都為部分進(jìn)汽，所以其最佳速度比要比全周進(jìn)汽的小，一般在額定工況下，單列級(jí)=~，或者更小。出汽角=10176。 調(diào)節(jié)級(jí)的詳細(xì)計(jì)算（1）級(jí)的等熵滯止焓降 根據(jù)進(jìn)口參數(shù)和，查焓熵圖，而且由于調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)口汽流速度很小，所以近似地認(rèn)為, (kJ/kg)（2）調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)汽量 其中就是前面估算的總的漏汽量；（3）噴嘴等熵出口參數(shù)、。具體的做法就是在坐標(biāo)紙上，橫坐標(biāo)BD表示本汽缸第一級(jí)和最后一級(jí)之間的中心距離，BD的長(zhǎng)度可以任意選擇，一般可以取25cm左右；縱坐標(biāo)以AB表示本汽缸第一級(jí)的平均直徑，CD表示本汽缸最后一級(jí)平均直徑；用一條逐漸上升的光滑曲線把A，C兩點(diǎn)連接起來(lái)，該曲線就表示本汽缸各級(jí)平均直徑的變化規(guī)律。在汽輪機(jī)的低壓端，因?yàn)槠變?nèi)的壓力低于大氣壓力，在主軸穿出汽缸處，會(huì)有空氣漏入汽缸，使機(jī)組真空惡化，并增大抽汽器的負(fù)荷。前軸封設(shè)有二個(gè)軸封體，外軸封體用螺栓輻向固定在外缸的外端面上，內(nèi)軸封體利用外圓上的環(huán)形凹槽跨裝在外缸的凸緣上。高壓主汽閥的閥碟上下游處均設(shè)有疏水孔，還設(shè)有閥桿漏汽孔。該機(jī)組中壓聯(lián)合汽門為立式結(jié)構(gòu)，上部為中壓調(diào)節(jié)汽閥，下部為中壓主汽閥，兩閥合用一個(gè)殼體和同一腔室、同一閥座，而且兩者的碟呈上、下串聯(lián)布置。低壓缸為反向分流式，每個(gè)低壓缸由一個(gè)外缸和兩個(gè)內(nèi)缸組成，全部由板件焊接而成。隔板在隔板套內(nèi)的支撐與定位和隔板在汽缸內(nèi)的支撐與定位一樣，采用懸掛銷和鍵支撐定位或Z型懸掛銷支撐定位。各轉(zhuǎn)子之間全部采用剛性聯(lián)軸器連接：其中高、中壓轉(zhuǎn)子與低壓A轉(zhuǎn)子的聯(lián)軸器之間，低壓A轉(zhuǎn)子與低壓B轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器之間設(shè)有調(diào)整墊片。本機(jī)組次末級(jí)和末級(jí)動(dòng)葉片采用多叉形葉根，并用鉚接圍帶和拉筋進(jìn)行調(diào)頻。除2號(hào)軸承外，其余采用橢圓形軸承，橢圓形軸承帶是帶調(diào)整塊的球面自位式軸承，軸承體和球面瓦枕都是上、下兩半水平中分面結(jié)構(gòu)，兩半之間均用螺栓連接。第一，就是要明確設(shè)計(jì)任務(wù)，并根據(jù)老師提供的課程設(shè)計(jì)的工作計(jì)劃再結(jié)合自己實(shí)際情況制定出適合自己應(yīng)用的工作計(jì)劃。32動(dòng)葉絕對(duì)出口速度m/s33動(dòng)葉絕對(duì)出口角176。第四，我在繪制各種系統(tǒng)圖的時(shí)候，采用了CAD繪制，不僅使自