【正文】 強(qiáng)度校核 由于壓下螺母的材質(zhì)是青銅，對(duì)于這種材料其薄弱環(huán)節(jié)是擠壓強(qiáng)度比較低，因此，必須校核壓下螺母的擠壓強(qiáng)度。 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度（本條以下步驟和公式均參考文獻(xiàn)[3]）1．判斷危險(xiǎn)截面 Ⅰ截面和Ⅴ截面軸徑相同，但Ⅴ截面受扭矩非常大，因此只需驗(yàn)證Ⅴ截面。 軸承的選擇選用軸承時(shí)，首先選擇滾動(dòng)軸承類型。（2）鍵強(qiáng)度計(jì)算如下因此，該鍵強(qiáng)度亦足夠。因此，任何設(shè)備的重要部件都離不開潤滑。 軸承的潤滑潤滑對(duì)于滾動(dòng)軸承具有重要意義，軸承中的潤滑劑不僅可以降低摩擦阻力，還可以起著散熱、減小接觸應(yīng)力、吸收振動(dòng)、防止銹蝕等作用。4 對(duì)壓下裝置的減速設(shè)備（蝸桿傳動(dòng)）中的蝸輪蝸桿進(jìn)行了設(shè)計(jì)和校核。平直度要求Sidmar軋機(jī)軋制寬650~1880mm，~ mm和材料強(qiáng)度從低碳鋼到HSLA和中碳鋼范圍的材料。軋輥的撓度抗拉強(qiáng)度——平直度、抗拉強(qiáng)度和鋼帶壓力的相互影響導(dǎo)致從輪廓頂部到機(jī)架間產(chǎn)生了一個(gè)很大的負(fù)反饋。六輥和四輥軋機(jī)結(jié)構(gòu)——用幾何形狀和組件的知識(shí)，機(jī)架的大部分組件模型能夠被構(gòu)造，舉個(gè)例子，如四輥軋機(jī)的工作輥的彎曲和軸向移動(dòng)；六輥軋機(jī)的工作輥和中間輥的彎曲執(zhí)行裝置和中間輥的軸向移動(dòng)。然而，有證據(jù)表明其中有立方的元素。另外，如果進(jìn)入軋機(jī)的外形是有利的，那么給新來的外形的直接補(bǔ)償在第一架軋機(jī)上能夠被執(zhí)行。六輥軋機(jī)彎曲載荷平直度的典型靈敏度如圖3，這種情況下，軋輥軸向移動(dòng)設(shè)定接近鋼帶邊緣的錐度。對(duì)圖2中的軋輥來說，一個(gè)簡單的組件就可以定義作用力影響下的工作輥的撓度。通過“赫茲壓力作用”根據(jù)兩軋輥之間的接觸面撓度的不同來模擬這個(gè)分布載荷。模塊代碼被更改設(shè)定為模擬特殊機(jī)械排列到要求描述的形式的軟件。平直度是通過傳統(tǒng)的第一架和最后一架之間的閉環(huán)反饋方法，用平直度在線模型在支撐輥和軸向移動(dòng)設(shè)定的點(diǎn)來控制。結(jié)論本文的主要研究對(duì)象是550水平型鋼軋機(jī)壓下裝置的設(shè)計(jì)，重點(diǎn)是對(duì)壓下系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和具體零件的外形尺寸進(jìn)行設(shè)計(jì)。對(duì)于閉式傳動(dòng)采用油池潤滑時(shí)，在攪油損耗不致過大的情況下，應(yīng)有適當(dāng)?shù)挠土俊? F=1R== [7]附圖1，查出ZR值當(dāng)F=，ZR=對(duì)鋼質(zhì)零件可按下列近似關(guān)系式計(jì)算對(duì)稱循環(huán)的彎曲疲勞極限， [7] ()式中 是拉伸強(qiáng)度極限，有參考文獻(xiàn)[2]中查得：45鋼，調(diào)質(zhì)熱處理，其=600MPa，則由上式得 疲勞極限修正系數(shù)k2值按文獻(xiàn)[7]表62中所列公式計(jì)算。其中，a,c鍵為兩個(gè)蝸桿軸的聯(lián)結(jié)軸上的滑鍵。 綜上所述，蝸桿軸強(qiáng)度合格。另外查得 。 ta——周圍空氣的溫度，常溫情況下可取3．根據(jù)發(fā)熱量和散熱量相等即 = 的條件得出 所以蝸桿傳動(dòng)發(fā)熱量滿足要求。2．選擇蝸輪材料考慮到蝸桿傳遞功率不大，旋轉(zhuǎn)速度中等，所以蝸桿選擇材料為45鋼，雖然蝸輪滑動(dòng)速度不大，效率要求也不是太高，但考慮到蝸輪和壓下螺母是一體的，因而蝸輪選擇材料ZCuAl10Fe3。2．壓下螺絲螺紋升角確定根據(jù)壓下螺絲外徑和螺距由參考文獻(xiàn)[5]中的公式重新計(jì)算螺紋升角，得 （）3．螺紋上的摩擦角為螺紋接觸面的摩擦系數(shù)，一般取=，故摩擦角=5176。4．壓下螺絲一般由頭部、本體和尾部三部分組成。輥頸是軋輥的支撐部分。齒輪軸常用材料有42CrMo、40 CrNi3MoV、40CrMn2Mo、45＃鋼等。本設(shè)計(jì)采用萬向接軸，原因：他允許接軸中心線與軋輥中心線（或齒輪中心線）之間有較大的傾角，并能傳遞較大的扭矩，故在初軋機(jī)上廣泛應(yīng)用。下面介紹小型型鋼棒材的生產(chǎn)工藝流程：熱送連鑄坯→電子稱重及入爐輥道→步進(jìn)梁式加熱爐→預(yù)留除鱗及無頭焊接→粗軋機(jī)組→切頭飛剪→中軋機(jī)組→控冷水箱→切頭、切廢飛剪→精軋機(jī)組→圓鋼→倍尺飛剪→裙板輥道→冷床→成層及輸送→定尺冷擺剪→記數(shù)收集→打捆、稱重。Frits）將三輥軋機(jī)用于棒材或線材的軋制。 Blockley）取得了孔型軋制的另外一個(gè)專利，在歷史上標(biāo)志著型鋼生產(chǎn)正式開始。到20世紀(jì)70年代，雖出現(xiàn)了一部分帶圍盤的橫列式套軋小型軋機(jī)，但全連續(xù)式的布置形式仍是小型軋機(jī)的主流。簡單斷面型鋼廣泛應(yīng)用于機(jī)械制造如：軸類零件、金屬結(jié)構(gòu)；橋梁建筑如：鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中、橋梁骨架等方面。其組成由齒輪軸，軸承，軸承座，機(jī)架和機(jī)蓋等部分。主減速器中各齒輪的旋轉(zhuǎn)方向與軋輥的轉(zhuǎn)動(dòng)方向、主減速器中低速軸的傳動(dòng)齒輪機(jī)座中的哪一個(gè)齒輪以及主減速器中各齒輪的配置形式有關(guān)。1．液壓馬達(dá)作用是給整個(gè)壓下系統(tǒng)提供動(dòng)力。2 壓下螺絲和壓下螺母的初步設(shè)計(jì) 壓下螺絲結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計(jì) 壓下螺絲外徑的確定 從強(qiáng)度觀點(diǎn)分析，壓下螺絲外徑與軋輥的輥徑承載能力都與各自的直徑平方成正比關(guān)系，而且二者均受同樣大小的軋制力。所以，得出一個(gè)壓下螺絲所需馬達(dá)功率為 根據(jù)上面計(jì)算出的N值，取N=，查參考文獻(xiàn)[2]選擇液壓馬達(dá)的型號(hào)為：4 蝸輪蝸桿的設(shè)計(jì)與校核蝸桿傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)一樣，蝸桿傳動(dòng)的失效形式也有點(diǎn)蝕（齒面接觸疲勞破壞）、齒根折斷、齒面膠合及過度磨損等。 精度等級(jí)公差和表面粗糙度的確定考慮到所設(shè)計(jì)的蝸桿傳動(dòng)是動(dòng)力傳動(dòng)，屬于通用機(jī)械減速器，從GB/T100891988圓柱蝸桿、蝸輪精度等級(jí)中選取8級(jí)精度，側(cè)隙種類為f，標(biāo)注為8fGB/T100891988。 蝸桿軸的強(qiáng)度校核 蝸桿所受載荷的計(jì)算切向力 （N） [3]軸向力 [3]徑向力 [3]式中 TT2——分別為蝸桿、蝸輪上的轉(zhuǎn)矩； dd2——分別是蝸桿、蝸輪分度圓直徑； ——為蝸輪蝸桿傳動(dòng)效率。 2．Ⅴ截面的校核(1) Ⅴ截面抗彎截面系數(shù)：Ⅴ截面抗扭截面系數(shù)：Ⅴ截面所受彎矩：Ⅴ截面上扭矩：2T=Ⅴ截面上的彎曲應(yīng)力： （）Ⅴ截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： （）(2)由軸的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查文獻(xiàn)[3]表151得，(3)Ⅴ截面由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按參考文獻(xiàn)[3]附表32查取。 （）式中 C——為軸承的基本當(dāng)量動(dòng)載荷，由參考文獻(xiàn)[2]查得，C=48kN； n——軸承的轉(zhuǎn)數(shù)。因此，產(chǎn)品的可靠性設(shè)計(jì)是非常重要性的，據(jù)此，本設(shè)計(jì)也對(duì)軸進(jìn)行了可靠性設(shè)計(jì)。又由于潤滑油的粘度是根據(jù)蝸輪蝸桿相對(duì)滑動(dòng)速度及載荷類型進(jìn)行選擇的。由于本設(shè)計(jì)選擇的軸承是角接觸球軸承，根據(jù)參考文獻(xiàn)[3]表1310查得其dn值。更重要的是，它提高了我查閱資料，分析解決實(shí)際問題的能力，同時(shí)也培養(yǎng)了我不驕不躁、嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的工作作風(fēng)。8個(gè)單位是帶卷平直度的標(biāo)準(zhǔn)性能，好于從原料到177。軋輥可認(rèn)為是一個(gè)帶有分布載荷的梁，假定軋輥軸承中心為支點(diǎn)和撓度主要是由彎曲力矩和剪切力引起的。對(duì)Sidmar設(shè)備來說，對(duì)新來的帶鋼頭部的影響是根據(jù)每一個(gè)帶卷頭部在熱軋過程中的測(cè)量記錄來計(jì)算的，雖然不太重要，但增加的精確測(cè)量在提高頭部平直度模型精確度方面起了重要作用。該模型能夠作為偏差被保留或被轉(zhuǎn)換為由多項(xiàng)式形式而產(chǎn)生的影響，多項(xiàng)式表示的優(yōu)點(diǎn)是它提供了一種減少模型的手段。這個(gè)跨越式變化直接導(dǎo)致軋機(jī)出口平直度的缺陷。發(fā)展了的Sidmar軋機(jī)的唯一的反饋控制系統(tǒng)在第一架機(jī)架前能識(shí)別新來的帶鋼的外形的差別而且當(dāng)差別沿著軋機(jī)進(jìn)行的時(shí)候，它能給最后一架機(jī)架提供直接矯正。據(jù)結(jié)果表明，圓柱彎曲和軋制力的影響因素主要是線性的、二次的和四次方程的形式。而外形取決于軋輥撓度、軋輥表面形狀和缺口，通過他們各自的幾何模型來描述。用短的錐形軋輥時(shí)，軸向移動(dòng)時(shí)可以減少支撐工作輥的接觸長度。5個(gè)單位。在此，我向指導(dǎo)我設(shè)計(jì)并給了我極大幫助和支持的汪曦老師表示最衷心的感謝，向給我以幫助的其它專業(yè)老師表以最真誠的謝意，同時(shí)也向和我同課題組，與我共同設(shè)計(jì)、協(xié)同合作的同學(xué)致謝。潤滑脂的主要性能指標(biāo)為錐入度和滴點(diǎn)。本設(shè)計(jì)蝸桿傳動(dòng)載荷類型中等，滑動(dòng)速度不快。 設(shè)計(jì)計(jì)算 靜強(qiáng)度計(jì)算[R]及強(qiáng)度儲(chǔ)備系數(shù)n按本專業(yè)機(jī)械的要求，選R=[R]=；n=。軸承受力分析及力矩表示如下： 軸承受力分析圖 鍵的強(qiáng)度校核 鍵的選擇鍵的選擇包括類型選擇和尺寸選擇兩個(gè)方面。取[S]=~所以，Ⅴ截面安全。 蝸桿軸支點(diǎn)受力計(jì)算1．豎直方向 由①、②兩式，計(jì)算得 Fv1=（N） Fv2= （N）2．水平方向 由上面③、④兩式計(jì)算得 FH1=（N） FH2=（N） （b）、（d）。 熱平衡計(jì)算 蝸桿傳動(dòng)由于效率低，所以工作時(shí)發(fā)熱量大，因此必須根據(jù)單位時(shí)間內(nèi)的發(fā)熱量等于同等時(shí)間內(nèi)的散熱量的條件進(jìn)行熱平衡計(jì)算以保證油溫穩(wěn)定的處于規(guī)定范圍內(nèi)。因此，一般只對(duì)蝸輪輪齒進(jìn)行承載能力計(jì)算。由壓下螺絲外徑d=200mm,螺距t=18, 根據(jù)壓下螺絲中徑和螺距查文獻(xiàn)[2]得出下列數(shù)據(jù)：中徑d2= 小徑d0= 螺紋形式的選擇關(guān)于壓下螺絲的螺紋形式，一般情況下大都采用單頭鋸齒形螺紋，只有在軋制力特別大、壓下精度又要求高的冷軋板帶軋機(jī)上才采用梯形螺紋。2．聯(lián)接軸作用是把液壓馬達(dá)的動(dòng)力傳遞給壓下裝置。 機(jī)架按結(jié)構(gòu)分為開式和閉式，閉式機(jī)架是一個(gè)整體框架，強(qiáng)度和剛度很大，得到廣泛應(yīng)用，所以本設(shè)計(jì)采用的就是閉式機(jī)架。① 齒輪軸通常采用人字形齒，齒輪節(jié)圓上的傾斜角在28176。 總體方案確定 軋機(jī)主傳動(dòng)系統(tǒng)軋機(jī)主傳動(dòng)系統(tǒng)包括電動(dòng)機(jī)，傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，工作機(jī)座三部分。型鋼生產(chǎn)將朝著化學(xué)成分更加純凈、生產(chǎn)日趨連續(xù)化、軋制速度不斷提高、軋機(jī)強(qiáng)度和剛度不斷提高、廣泛采用連鑄坯、連鑄坯熱裝熱送和直接軋制技術(shù)和短流程技術(shù)、采用控制軋制、控制冷卻和形變熱處理技術(shù)、開發(fā)新品種和經(jīng)濟(jì)斷面型鋼、生產(chǎn)趨向?qū)I(yè)化、發(fā)展低合金和合金鋼型、采用軋鋼自動(dòng)化和計(jì)算機(jī)控制技術(shù)、采用自動(dòng)檢測(cè)技術(shù)等這幾個(gè)方面迅猛發(fā)展。兩個(gè)南斯達(dá)福得施耶（South 1853年，R—羅登（R連軋利用推力自動(dòng)進(jìn)鋼，連軋件在連軋過程中受到軋輥的推送力，有利于自動(dòng)進(jìn)鋼，且可省去大量輔助工序和設(shè)備：如移鋼、升降翻鋼及往返移動(dòng)等工序設(shè)備，為高效率生產(chǎn)提供條件，而且改善了