【正文】 3336）在變極改變接線后電流反向。比較圖31d)和e)可見，兩個(gè)二極波空間上同相位，而二個(gè)四極波則反相位，因此合成結(jié)果，兩極波直接相加起來，而四極波卻完全抵消掉了，如圖31f)所示。圖34 36槽六極時(shí)的槽磁勢(shì)矢量圖（按圖33分相）a) 槽磁勢(shì)矢量圖 b)試用的第一個(gè)半繞組的三相矢量（不對(duì)稱，不合要求）c)修改后的第一個(gè)半繞組的三相矢量（對(duì)稱，合乎要求）現(xiàn)在我們?cè)囈幌?，?~18的18個(gè)槽作為第一個(gè)半繞組，不變各槽相屬而畫出其對(duì)六極說的三相槽磁勢(shì)矢量圖，如圖34b）所示，求出每相矢量的對(duì)稱軸線如圖中點(diǎn)劃線所示，從圖我們看到，三相磁勢(shì)雖大小相等，但空間相位上AB差180o，BC和CA都差90o，因此三相不對(duì)稱，不合要求。用“換相法”變極時(shí)可以做到兩種極數(shù)都有較高的分布系數(shù)，但接線比較復(fù)雜，只在特殊情況下才采用。（二）設(shè)計(jì)計(jì)算上的特點(diǎn)1．繞組系數(shù)與一般單速電機(jī)一樣，多速電機(jī)的繞組系數(shù)為其中kq為分布系數(shù)，ky為短矩系數(shù)。由公式46可以看出，在2Y／Y接法時(shí)，電動(dòng)機(jī)在高速時(shí)允許的輸出功率將比低速時(shí)的增大一倍。因?yàn)槭请p層繞組且短距，機(jī)設(shè)計(jì)附錄四計(jì)算定子槽比漏磁導(dǎo)。15．設(shè)計(jì)定子繞組：每相串聯(lián)導(dǎo)體數(shù)264取并聯(lián)支路數(shù)a1=1,可得每槽導(dǎo)體數(shù)=取=44，于是定子繞組每個(gè)線圈匝數(shù)=2216．每相串聯(lián)導(dǎo)體數(shù)：264每相串聯(lián)匝數(shù)：13217．繞組線規(guī)設(shè)計(jì)：查《手把手教你修電動(dòng)機(jī)》，采用高強(qiáng)度漆包線，并繞根數(shù)，絕緣后直徑d= mm，截面積。（五）起動(dòng)性能97．起動(dòng)性能假設(shè)起動(dòng)電流98．起動(dòng)時(shí)產(chǎn)生漏磁的定轉(zhuǎn)子槽磁勢(shì)平均值 因此產(chǎn)生的虛擬磁密 （）99．起動(dòng)時(shí)漏抗飽和系數(shù)由《電機(jī)手冊(cè)》圖1018查出 100．漏磁路飽和引起的定子齒頂寬度的減小： 漏磁路飽和引起的轉(zhuǎn)子齒頂寬度的減小 ： 101．起動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子槽比漏磁導(dǎo) 102．起動(dòng)時(shí)定子槽漏抗 103．定子諧波漏抗起動(dòng)時(shí)值 104．起動(dòng)時(shí)定子漏抗 105．考慮集膚效應(yīng)的轉(zhuǎn)子導(dǎo)條相對(duì)高度： 鋁 （鑄鋁轉(zhuǎn)子） 查《三相異步電動(dòng)機(jī)原理。通過自己的努力我終于完成了本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，但這次畢業(yè)設(shè)計(jì)給我?guī)淼氖斋@不僅是成功的完成了課題，而是在做畢業(yè)設(shè)計(jì)的期間對(duì)自身能力的又一次鍛煉和提高。 這次畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)我大學(xué)三年學(xué)習(xí)的一次大檢驗(yàn)，加深和鞏固了自身所學(xué)的知識(shí)，增強(qiáng)了實(shí)際應(yīng)用能力，這對(duì)走向工作崗位，能很快適應(yīng)工作環(huán)境有著極其重要的作用。在定子、轉(zhuǎn)子和端蓋分裝圖的基礎(chǔ)上，即可作出總裝草圖，同時(shí)布置風(fēng)扇。轉(zhuǎn)子導(dǎo)條標(biāo)幺值：63．滿載電流有效值： 64．滿載電抗電流： 65．滿載電流無功部分： 66．滿載電勢(shì)系數(shù)： 符合要求。95．額定轉(zhuǎn)差率 96．額定轉(zhuǎn)速 =97．最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù) （五）起動(dòng)性能98．起動(dòng)性能假設(shè)起動(dòng)電流99．起動(dòng)時(shí)產(chǎn)生漏磁的定轉(zhuǎn)子槽磁勢(shì)平均值 因此產(chǎn)生的虛擬磁密 其中100．起動(dòng)時(shí)漏抗飽和系數(shù)由《電機(jī)手冊(cè)》圖1018查出 101．漏磁路飽和引起的定子齒頂寬度的減小： 漏磁路飽和引起的轉(zhuǎn)子齒頂寬度的減小 ： 102．起動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子槽比漏磁導(dǎo) 103．起動(dòng)時(shí)定子槽漏抗 104．定子諧波漏抗起動(dòng)時(shí)值 105．起動(dòng)時(shí)定子漏抗 106．考慮集膚效應(yīng)的轉(zhuǎn)子導(dǎo)條相對(duì)高度： 鋁，（鑄鋁轉(zhuǎn)子） 查《三相異步電動(dòng)機(jī)原理。 19. 定子槽形設(shè)計(jì)：（1）槽面積 = =按附錄三，槽絕緣采用DMDM復(fù)合絕緣，=,槽楔為h=2mm層壓板，（2）槽絕緣占面積=（3）槽有效面積 =（）=（4）槽滿率： 符合要求。圖42圖42是最常用的一種改接方法，即2Y／△接法；圖43圖43的2Y／Y接法也是常用的一種改接方法，即在倍極數(shù)時(shí)定子繞組為星形接法，而在少極數(shù)時(shí)為雙星形接法。例如我們?cè)谇懊嬗懻摰?／6極電機(jī)，分兩種情況。可得出這二個(gè)半繞組對(duì)四極和六極都是三相對(duì)稱的，把它們順接串聯(lián)將得到四極的定子繞組，將它們反接串聯(lián)則得六極的定子繞組。問題的關(guān)鍵是取哪18個(gè)槽作為第一個(gè)半繞組，哪18個(gè)槽作為第二個(gè)半繞組，以及半繞組內(nèi)三相槽號(hào)如何分配。從（圖31a）可見，這時(shí)定子繞組產(chǎn)生的磁場(chǎng)是兩極的。這類電機(jī)都是采用雙層繞組，即利用一套雙層繞組來改變極對(duì)數(shù)。顯然，這種調(diào)速方法只能做到一級(jí)一級(jí)地改變轉(zhuǎn)速，而不是平滑調(diào)速。最后可以根據(jù)接線圖畫出繞組的端面接線圖如圖52所示。2．非倍極比上述對(duì)倍極比的單繞組變極思想可以推廣到非倍極比的情況。 現(xiàn)在，如果我們把這二個(gè)半繞組的對(duì)應(yīng)相都分別順接串聯(lián)或順接并聯(lián)起來，則半繞組I產(chǎn)生的四極波（p=2）和半繞組Ⅱ產(chǎn)生的四極波，大小相同，且在空間上相差電角度，即同相位，因此它們直接相加得到一個(gè)較強(qiáng)的四極波，但半繞組I產(chǎn)生的六極波（p=3）和半繞組Ⅱ產(chǎn)生的六極波，雖大小相同，但在空間上相差電角度，即反相位，因此它們恰好完全抵銷掉。繞組節(jié)距的選擇必須與選擇定轉(zhuǎn)子槽配合緊密配合，這些問題一般都是通過對(duì)磁勢(shì)進(jìn)行諧波分析和實(shí)踐予以解決。而對(duì)于其它各種不規(guī)則分布繞組尚無統(tǒng)一公式，~。例如，規(guī)定是2Y／Y接法的電動(dòng)機(jī)，如果在多極數(shù)時(shí)把Y接法改為△接法，則每相繞組的電壓將提高到倍，感應(yīng)電勢(shì)E1及主磁通也就相應(yīng)地增大，使電機(jī)磁路過分飽和，激磁電流急劇增大，而使電動(dòng)機(jī)損壞。56．轉(zhuǎn)子繞組端部漏抗標(biāo)幺值： 57．轉(zhuǎn)子端部漏抗： 58．轉(zhuǎn)子漏抗標(biāo)幺值： 59．總漏抗：60．定子繞組直流電阻：其中 為B級(jí)絕緣平均工作在75時(shí)銅的電阻率。50．端部漏抗：51．可知感應(yīng)電機(jī)定子繞組漏抗為：除以阻抗基值，便可得定子漏抗標(biāo)幺值式中 ，定子漏抗標(biāo)幺值：52．轉(zhuǎn)子槽比漏磁導(dǎo)：其中西安交通大學(xué)陳世坤主編《電機(jī)設(shè)計(jì)》圖附四得到。對(duì)于定子鐵心，一般應(yīng)確定其軸向和周向的固緊方式，徑向通風(fēng)道元件的結(jié)構(gòu)；采用扇形片時(shí)，還需決定扇形片如何劃分、鴿尾槽的數(shù)目、尺寸和位置。因?yàn)樵谝院笪覀兊墓ぷ鲗?shí)踐中我們會(huì)接觸許多新的東西，而我們大學(xué)所學(xué)的知識(shí)是有限的這就要求我們有較強(qiáng)的自學(xué)能力和查閱有關(guān)方面資料的能力。在設(shè)計(jì)中細(xì)心是很重要的,每一條指令,每一個(gè)字都不能錯(cuò)否則就會(huì)出錯(cuò),在此我深有體會(huì)的。轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是鐵心與轉(zhuǎn)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算以及兩者之間的組合。53．轉(zhuǎn)子槽漏抗標(biāo)幺值54．考慮到飽和影響的諧波比漏磁導(dǎo)，于是轉(zhuǎn)子諧波漏抗標(biāo)幺值： 其中 ，由根據(jù)查沈陽機(jī)電學(xué)院電機(jī)系編的《三相異步電動(dòng)機(jī)—原理，設(shè)計(jì)與實(shí)驗(yàn)》圖6—18 以查處。硅鋼片重量：其中 是沖減余量；是硅鋼片的密度。表41接 法p/2p2Y／△1/21/22Y／Y11/21/2由表可以看出，在不同的改接方法時(shí)，電動(dòng)機(jī)在兩種極數(shù)下的氣隙磁通密度的比例是不同的，相應(yīng)的齒部和軛部的磁通密度的比例也都不相同，所以設(shè)計(jì)變極調(diào)速電動(dòng)機(jī)時(shí)要根據(jù)電動(dòng)機(jī)不同極數(shù)下的性能要求，使電動(dòng)機(jī)在不同極數(shù)下運(yùn)行時(shí)，各部分磁通密度都能在合理的范圍內(nèi)，并且使磁性材料得到盡可能的充分利用。圖41從圖41可以看出，B相繞組在空間落后于A相繞組120o電角度，C相繞組落后于A相繞組240o電角度，所以其相序是A、B、C。另一方面，我們還需要通過繞組的不同連接，配合節(jié)距和匝數(shù)的選擇，調(diào)節(jié)電機(jī)在兩種極數(shù)下的磁密比，以滿足電機(jī)工作狀況對(duì)功率分配（如恒轉(zhuǎn)矩、恒功率）的要求。 如果我們把半繞組Ⅱ的三相分別和半繞組I的三相反接串聯(lián)，使半繞組Ⅱ中的電流都反向，隨之半繞組Ⅱ產(chǎn)生的磁勢(shì)波都正、負(fù)對(duì)調(diào)，則本來是同相位的二個(gè)四極波現(xiàn)在變?yōu)榉聪辔欢ハ嗟咒N掉；但本來是反相位的二個(gè)六極波卻變?yōu)橥辔欢苯酉嗉?，因此我們得到一個(gè)六極的定子繞組。兩個(gè)半繞組所包含的三相線圈的分布情況完全一樣，但二者在空間上有適當(dāng)?shù)奈灰平?，例如，?dāng)兩種極對(duì)數(shù)中一為奇數(shù)，一為偶數(shù)時(shí)，這個(gè)位移角可取180o機(jī)械角度。3． 單繞組雙速電動(dòng)機(jī)的繞組系數(shù)單繞組雙速電動(dòng)機(jī)在高速時(shí)其分布系數(shù)可由公式求得，數(shù)據(jù)如表52。若為繞線式轉(zhuǎn)于，則定子極對(duì)數(shù)改變時(shí)，轉(zhuǎn)子繞組必須相應(yīng)地改變接法以得到與定于相同的極對(duì)數(shù)，很不方便。其中倍極比情況(如2／4極，4／8極等)，和非倍極比(如4／6極，6／8極等)以及三速(如4／6／8極等)。設(shè)原來是一個(gè)2p=2，Z1=24槽的雙層60o相帶的正常三相繞組，只是線圈節(jié)距特地取得較小，例如取這時(shí)每相有兩個(gè)線圈組，每個(gè)線圈組串聯(lián)四個(gè)線圈，各線圈組在圓周上的分布情況如（圖31a）所示，為使圖面清楚，圖中只畫出A相的二個(gè)線圈組A1X1和A2X2，并且每個(gè)線圈組只畫一個(gè)線圈作代表。已知Z1=36槽，試設(shè)計(jì)一個(gè)4／6極雙層的單繞組變極繞組。這種兩種極數(shù)都非正常接法的單繞組變極，存在很多不同接線方案，下面介紹其中的一個(gè)?，F(xiàn)在以通常字母代表第一種極數(shù)下的量，而以右上角帶“’”符號(hào)的字母代表第二