【正文】 ()； W內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； [f]內(nèi)楞的強度設計值 (N/mm2)。 拆除頂板模板，必須分塊拆除，并按反安裝順序拆除，防止突然整塊塌落。 4— 6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的 1/3。 結構類型 結構跨（ m） 砼實際強度達到設計強度的百分率（ %） 梁 ? 8 75 8 100 懸臂梁、板 — 100 模板的拆除時間根據(jù)工地所留自然養(yǎng)護試塊的強度決定，當 自然養(yǎng)護試塊達到以上表格內(nèi)要求的強度時，可根據(jù)試驗報告辦理拆模令，經(jīng)審批后可進行拆模作業(yè)。 架子上不準堆放成批材料，零星材料可適當散開堆放。 φ 14對拉螺栓沿梁高方向中間設置 900mm和 800mm高的梁中間設置二道，700mm 高梁中間設置一道，跨度方向布置間距均不大于 500mm。梁底模采用步步緊 間距加固。 腳手架搭設高度 (m): （ F 軸 — 軸 /1 軸 1 軸偏東 、 A 軸以西/6 軸偏西 — 7軸偏東 ，負一層至一層頂板支撐） 120mm 厚 頂板下橫向間距或排距 (m):；縱距為 ；步距 (m):；立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m):；采用的鋼管 :Φ48 .33. 6；扣件連接方式 :雙扣件， 板底支撐連接方式 :方木支撐。 三、材料選用 本工程模板采用 15mm 厚木膠板，方木采用 45 80mm，φ 36可調(diào)頂托，模板支撐體系采用φ 扣件式鋼管腳手架。高 大 模 板 支 撐 方 案 一、編制依據(jù) 本工程施工圖紙； 本工程施工組織設計； 國家及青島市有關的規(guī)范、標準、規(guī)程： 《混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》 《建筑施工安全檢查標準》（ JGJ592020） 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（ JGJ1622020） 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》（ JGJ1302020） 青島市《建筑工程腳手架及模板支撐系統(tǒng)安全管理暫行規(guī)定》青建質(zhì)字（ 2020]） 53 號 青島市城鄉(xiāng)建設委員會建筑工程管理局 《 關于進一步加強建筑工程模板支撐系統(tǒng)安全 管 理 的通知 》 青建管質(zhì)字〔 2020〕 101 號 關于印發(fā)《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》的通知 ， 建質(zhì)[2020]87 號 二、工程概況 本工程需搭設模板高支撐架范圍及搭設高度等參數(shù)如下： 水平搭設范圍 7軸 — 9軸 /S軸偏北 — R軸，豎向范圍： — ，高度為 。 立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為 ，小橫桿長度 、 、 等 ?？v橫向水平桿滿設，立桿下加設掃地桿，掃地桿距底板（樓板）面 ，里立桿離墻 米。 350 850mm 梁底承重架采用 3排承重立桿（梁底中間增加 1 排承重立桿），梁兩側立桿間距 ，立桿沿跨度方向縱距 ，中間立桿頂部采用可調(diào)頂托承重。 梁模板質(zhì)量標準：接縫寬度不大于 ，面層和兩側均清理干凈，滿刷脫模劑。 架子搭好后要派專人管理，未經(jīng)技術人員同意，不得改動，不得任意解掉架子與柱連接的拉桿和扣件。 模板拆除流程按支設流程反向進行。 ，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐。 按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載， q=( 18 + 2 )=； 內(nèi)楞計算跨度 (外楞間距 ):l=500mm； 內(nèi)楞的最大彎距 :M= = ； 最大支座力 :R= =； 經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值σ=105/104=； 內(nèi)楞的抗彎強度設計值 :[f]=17N/mm2； 內(nèi)楞最大受彎應力計算值 σ=[f]=17N/mm2，滿足要求！ （ 2） .內(nèi) 楞的撓度驗算 其中 E面板材質(zhì)的彈性模量： 10000N/mm2； q作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q= =； l計算跨度 (外楞間距 )： l=500mm； I面板的截面慣性矩： I= 106mm4； 內(nèi)楞的最大撓度計算值 :ω=5004/(10010000106)=； 內(nèi)楞的最大容許撓度值 :[ω]=500/250=2mm； 內(nèi)楞的最大撓度計算值 ω=[ω]=2mm，滿足 要求！ 外楞 (木或鋼 )承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力 F； 分別為 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計算荷載。 ： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)： q1 = (24+) = kN/m； (2)模板的自重線荷載 (kN/m)： q2 = (2 +)/ = kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載 (kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (+2) = kN/m； 靜荷載設計值 q = + = kN/m； 活荷載設計值 P = = kN/m； 方木計算簡圖 方木按照三跨連續(xù)梁計算。 根據(jù)連續(xù)梁程 序求得最大的彎矩為 M= 外楞最大計算跨度 : l = 200mm； 經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值 : σ = 105/104 = N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值 : [f] = 17N/mm2； 外楞的受彎應力計算值 σ =[f]=17N/mm2，滿足要求！ （ 2） .外楞的撓度驗算 根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為 mm 外楞的最大容許撓度值 : [ω] = 200/250=； 外楞的最大撓度計算值 ω = 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=，滿足要求！ 五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下 : 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取 170 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直徑 : 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑 : mm； 穿梁螺栓有效面積 : A= 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力 : N =18 = kN。 當 n=2時： 當 n＞ 2時： 計算簡圖 (kN) 支撐鋼管變形圖 (mm) 支撐鋼管彎矩圖 () 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到： 支座反力 RA = RB= kN，中間支座最大反力 Rmax=； 最大彎矩 Mmax= ； 最大撓度計算值 Vmax= mm； 支撐鋼管的最大應力 σ=106/5080= N/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 [f]= N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 N/mm2,滿足要求 ! 八、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為 M= 外楞最大計算跨度 :l=650mm； 經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值 :σ=106/104=； 外楞的抗彎強度設計值 :[f]=17N/mm2； （ 2） .外楞的撓度驗算 根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為 外楞的最大容許撓度值 :[ω]=650/250=； 五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下 : 其中 N穿梁螺栓所受的拉力； A穿梁螺栓有效面 積 (mm2)； f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直徑 :12mm； 穿梁螺栓有效直徑 :； 穿梁螺栓有效面積 :A=76mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力 :N=18 =。 吊裝模板時，必須在模板就位并連接牢固后，方可脫鉤。 （ 5）頂部支撐點的設計： ，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm。 模板拆除后須及時清理干凈、分類堆放整齊。 作業(yè)層上的施工荷載符合設計要求，不得超載，不得將模板、泵送混凝土輸送管等材料放在腳手架上，并嚴禁任意懸掛起重設備。梁柱接口按圖示幾何尺寸用木膠板整理規(guī)范。 300*850mm 梁底承重架采用 3排承重立桿（梁底中間增加 1 排承 重立桿），梁兩側立桿間距 ，立桿沿跨度方向縱距 ，中間立桿頂部采用可調(diào)頂托承重。滿堂架兩端與中間每隔 4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐。 扣件活動部位能靈活轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙 小于 1mm。此范圍內(nèi)梁分別為：截面 300mm 800mm、 250mm 700mm， 梁頂標高為 搭設面積 325 平方米。頂板厚度 120mm，則頂板模板高支撐架搭設高度為 。四角設抱角斜撐，架體外圍剪刀撐滿布，架體中間每隔 9米沿縱向設一道剪刀撐，斜撐和剪刀撐均由下而上連續(xù)設置。梁底設 1根承重立桿，沿梁跨度方向間距 1m。 （ 4） 梁模板安裝 梁模板采用木膠板加木方支模，要預先按圖紙尺寸配模，并按梁號編號 。另驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經(jīng)設計負責人同意，由架子工操作。 板正式支設前必須刷好脫模劑，保證砼澆筑完畢后能順利拆模。 — 為宜，不宜超過 。 安裝拆除模板施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉(zhuǎn)，并把扣件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手 臨時安裝固定墻柱模板時，隨時注意防止因風或固定不牢傾覆。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范): R≤ Rc 其中 Rc扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R=； 十、立桿的穩(wěn)定性計算 : 立桿的穩(wěn)定性計算公式 : 其中 N立桿的軸心壓力設計值 ，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1=； 腳手架鋼管的自重： N2= =； 樓板的混凝土模板的自重： N3= (+()/2) =； 樓板鋼筋混凝土自重荷載 : N4= (+()/2) (+)=； N=+++=； υ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i查表得到； i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i=； A立桿凈截面面積 (cm2)： A=； W立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W=； σ鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)； [f]鋼管立桿抗壓強度設計值： [f]=205N/mm2； lo計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo=k1uh(1) k1計算長度附加系數(shù)，取值為： ； u計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u=； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo=k1uh= =； Lo/i=； 由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ=； 鋼管立桿受壓應力計算值； σ=(489)=； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo=k1k2(h+2a)(2) k1計算長度附加系數(shù)按照表 1取值 ； k2計算長度附加系數(shù)， h+2a= 2取值 ； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)= (+ 2)=； Lo/i=； 由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ=； 鋼管立桿受壓應力計算值； σ=(489)=； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ : 其中 N立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1=； 腳手架鋼管的自重： N2= ()=； N=+=； υ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i查表得到； i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i=； A立桿凈截面面積 (cm2)： A=； W立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W=； σ鋼管立桿軸心受壓應力計 算值 (N/mm2)； [f]鋼管立桿抗壓強度設計值： [f]=205N/mm2； lo計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo=k1uh(1) k1計算長度附加系數(shù)，取值為： ； u計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u=； 上式的計算結果： 立桿計算長