【正文】 道厚30mm，腹板中心間距300mm,材質(zhì)為Q345B。2=21kN（4）墩梁固結(jié)時(shí)豎向荷載 由墩梁固結(jié)措施可知，不平衡力矩經(jīng)主體單側(cè)腹板產(chǎn)生的豎向力為7500kN。 斜柱（Φ80012鋼管混凝土）結(jié)構(gòu)的檢算，得鋼管混凝土柱的設(shè)計(jì)值：Ns==，Ms==。局部容許承受的壓力為（3）受力板件BB139。面板帶肋間距300（316）mm，按單向板計(jì)算。模板面板按單向板計(jì)算。模板面板按單向板計(jì)算?；炷廉a(chǎn)生外側(cè)模壓力為50kpa，順向拉桿分配梁間距1m，故作用于桁架上的線荷載為50=60KN/m。錨板與斜柱之間的焊縫長度為Lw2=800=2512mm，hf=12mm，連接焊縫的強(qiáng)度 滿足要求。一個(gè)節(jié)點(diǎn)有兩束鋼絞線，單束鋼絞線共計(jì)17根，每根張拉力為120kN，則有整束鋼絞線張拉力為17120=2040kN。長細(xì)比=L0/ix=7160/=＜[]=150，按B類構(gòu)件查軸壓桿穩(wěn)定系數(shù) =桿件的整體穩(wěn)定性計(jì)算 =＜170Mpa：墩梁固結(jié)工況0塊施工完成后，灌注混凝土的外排斜柱是墩梁固結(jié)的主要構(gòu)造措施。對模板系統(tǒng)：模板系統(tǒng)上的風(fēng)力作用點(diǎn)簡化到內(nèi)、外側(cè)柱頂分配梁上，再由鋼管排架的三根柱均勻承受。2+㎡=Q2=㎡247。最后由拖拉裝置牽引滑梁及以上部分，從拼裝平臺一次滑移到現(xiàn)澆平臺設(shè)計(jì)位置?，F(xiàn)澆平臺下部為鋼管柱支架，鋼管支架采用φ80012鋼管柱、柱間連接系采用φ375φ50012鋼管和φ58014鋼管；現(xiàn)澆平臺上的分配梁截面與拼裝支架樁頂分配梁相同，兩平臺支架相應(yīng)位置的樁頂分配梁位于同一高程。為簡化計(jì)算，施工時(shí)混凝土及施工荷載以線荷載形式作用于支架縱梁。（3）十級風(fēng)荷載計(jì)算考慮施工時(shí)橫橋向十級風(fēng)作用，按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D602004），風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為：Fwh=K0K1K3WdAwh。 ?最大組合應(yīng)力Φ580鋼管δ=14管柱長細(xì)比為=L0/ix=7004/200=35＜[]=300組合應(yīng)力和均較小，可考慮省略穩(wěn)定驗(yàn)算。鋼管B1與A2之間的相貫焊縫焊縫長度Lw1=2200mm；A1與B1之間連接焊縫長度為Lw2=8540=4320mm，均采用雙面角焊縫，焊縫高度10mm。491=55根，實(shí)際有70根。用Midas建立桁架模型。箱梁底模板由8mm厚的鋼板面板、工10分配梁組成。計(jì)算線荷載：q==計(jì)算跨度為，L=按簡支梁計(jì)算：強(qiáng)度計(jì)算：最大彎矩：M== KN∠75650應(yīng)力圖∠756?？紤]30倍6mm厚面板參與共同受力，由幾何計(jì)算可知:計(jì)算線荷載：q=50=計(jì)算跨度為桁架間距，L=按多跨連續(xù)梁計(jì)算：強(qiáng)度計(jì)算：最大彎矩：M== KN為防止板件受壓局部失穩(wěn)，應(yīng)限制構(gòu)件的寬厚比。N=2551kN。墩身一側(cè)內(nèi)、外柱頂分配梁荷載布置和計(jì)算模型如下圖7所示。（3） 0塊施工完成后，支架要作為墩梁固結(jié)的構(gòu)造措施，需要在管柱支架外排鋼管柱內(nèi)灌注混凝土。特大橋121墩0塊現(xiàn)澆平臺結(jié)構(gòu)檢算設(shè)計(jì)書一、概述橫潦涇特大橋?qū)儆跍伎瓦\(yùn)專線2標(biāo)項(xiàng)目，位于上海市松江區(qū)。由于墩頂范圍內(nèi)重量通過墩頂支墊直接傳至墩身，混凝土澆注狀態(tài)時(shí)，支架縱梁不再承受此部分荷載。截面幾何特征值如下：，柱頂分配梁的最不利荷載產(chǎn)生于混凝土澆筑工況，取支架縱梁的支反力作用在柱頂分配梁上。經(jīng)計(jì)算此工況下管柱支架結(jié)果如下圖12～15所示；11圖12 管柱支架組合應(yīng)力圖（KPa）圖13 管柱支架管柱豎向位移圖（mm）圖14 管柱支架管柱內(nèi)力圖（kN）圖15 管柱支架屈曲穩(wěn)定計(jì)算圖34經(jīng)計(jì)算，＜170Mpa；，其強(qiáng)度和穩(wěn)定性均達(dá)到要求。