【正文】 重：G=Vγ=25= kN 主梁主梁體積=主梁端部重合的圈梁 總體積：V=[]5=自重：G=Vγ=25= kN 次梁次梁體積=（次梁端部重合的圈梁）與主梁交界部分（共25處） 總體積：V=25= 自重：G=Vγ=25= 圈梁 總體積：V=(+) 2()= 自重：G=Vγ=25= 粉刷層（僅在池底內(nèi)側(cè)上一層20mm的水泥砂漿） 總體積：V=[（2）（2）10]= 自重：G=Vγ=20= 池底總重：∑G=++++= kN. 覆土計(jì)算覆土為1m，覆土體積=池上方總體積樓板體積主梁體積次梁體積圈梁體積粉刷層體積瀝青層體積（近似處理，可忽略）體積：V=自重：G=Vγ=18= kN. 墊層計(jì)算 要求底板下滿(mǎn)鋪10cm厚素混凝土墊層，墊層緊貼底板輪廓，超出結(jié)構(gòu)池壁10cm。 f=∑G+PA=池的總重+池內(nèi)水重+墊層重+活荷載底面積 =+10++ = kN/m2100kN/m2符合容許地基承載力要求。=g+q= kN/m2. 板的設(shè)計(jì) 清水池的荷載布置清水池的荷載應(yīng)按照棋盤(pán)型布置方式布置：DBBBBDCAAAACCAAAAC CAAAACCAAAACDBBBBDg+qGgg+q 荷載棋盤(pán)布置對(duì)于這種荷載分布情況可分解成滿(mǎn)布荷載及間隔布置兩種情況?？紤]短跨方向彎矩大于長(zhǎng)跨方向，故將短跨的跨中受力鋼筋置于長(zhǎng)跨方向的外側(cè)，以便具有較大的截面有效高度。=+++= kN/m（2）活荷載：板傳來(lái)的活荷載p39。h0hf39。 GQGQGQ 1 2580058005800 A B 主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 彎矩計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值M=KGL+KQL，式中分項(xiàng)系數(shù)K、K可由中冊(cè)附表62相應(yīng)欄內(nèi)查得。2=193312054060= kN?mMmax= kN?m可知，支座截面屬于第一類(lèi)梯形截面。由柱的普通鋼筋軸壓公式知:=3002=故柱內(nèi)的受力鋼筋按結(jié)構(gòu)要求進(jìn)行配筋，%。=MA+Me1=+= kN?m 軸力: NA39。偏心豎向壓力對(duì)墻體產(chǎn)生的彎矩Me==?m考慮到線(xiàn)沿45176。=eih2+as=293100+40=233mm252。 在試水階段中計(jì)算的中部AS=357mm2，所以按AS’已知計(jì)算。；本課程設(shè)計(jì)中由于截面為矩形，=0即當(dāng)時(shí)，取；當(dāng)時(shí)，?。?外側(cè)驗(yàn)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值（檢修階段）（1）頂部土壓力標(biāo)準(zhǔn)值：Pt2k=[PGt+rtz1]tan245176。Me3k=1/4Me=?m。=NB+14VA=+14=e0=MCNC==, e0h==2, 故按照受彎構(gòu)件計(jì)算：則：αs=Mα1fcbh02=10001602==112αs=112== 滿(mǎn)足AS=bh0α1fcfy=1000160=1065 mm2 選取14140， 實(shí)際AS=1099mm2.配筋率驗(yàn)算：ρ=ASbh0=10991000160=%=%且%，滿(mǎn)足要求。=MC+Me2=+= kN?m 軸力:NC39。（外側(cè)受拉）:彎矩:MA39。因此，池壁只受到池外部的土壓力和地下水壓力作用，而不受池內(nèi)部的水壓力，同時(shí)，頂板傳來(lái)的軸向壓力還應(yīng)考慮覆土和活荷載。 主梁自重（不含粉刷）：25=主梁的總恒荷載G=++=（2）支座反力引起的附加彎矩GGGVA主梁傳給池壁的集中力=池壁對(duì)主梁的支座反力，因此主梁傳給池壁的集中力：V A==主梁傳給池壁的集中力并不是傳至池壁中軸線(xiàn)，而是有一定偏心距e=h/2h/3=h/6=200/6=，故會(huì)產(chǎn)生彎矩。另加吊筋118，Asb=,2fyAsbsinα+mnfyAsv1=2300+102210 =F1=因主梁的腹板高度480mm大于450mm，需要在梁的兩側(cè)設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋，%，且其間距不大于200mm，先每側(cè)配置2Φ12，則226250480=%%，滿(mǎn)足要求。=120mm。=pe39。=1317mm，hf39。沿長(zhǎng)跨方向的支承梁承受板面?zhèn)鬟f來(lái)的梯形分布荷載，按彈性理論設(shè)計(jì)計(jì)算梁的支座彎矩，將梯形荷載等效為均布荷載。支座采用HRB335鋼筋，=300MPa。g39?？偢×?水的容重（水池排開(kāi)水的體積+底板體積） =10+ ++++= kN∴池體總重總浮力=符合整體結(jié)構(gòu)抗浮要求。. 地基承載力驗(yàn)算 地基驗(yàn)算時(shí)要考慮活荷載的影響，且處于池內(nèi)充滿(mǎn)水的運(yùn)行工況。=g+q2= kN/m2q39。查上冊(cè)表可得=（要求），=，取單位板寬（1000mm）作為計(jì)算范圍。（1）恒荷載：板傳來(lái)的恒荷載p39。=120mm。=58= kN/m板傳遞給主梁的總恒荷載：pe== kN次梁傳遞的恒荷載：= kN主梁?jiǎn)慰缱灾兀ê鬯?、瀝青層）： 25+20++20+= kN 所以，主梁總恒荷載：G=++= kN（2）活荷載：板傳遞給主梁的活荷載：p39。判別支座T形截面類(lèi)別： 當(dāng)時(shí)，α1bf39。五、柱的計(jì)算. 柱的荷載計(jì)算簡(jiǎn)化柱作為軸壓計(jì)算，以劃分從屬面積的方法來(lái)確定作用在柱上的荷載，陰影部分即為柱的從屬面積。偏心豎向壓力對(duì)墻體產(chǎn)生的彎矩Me==?m考慮到線(xiàn)沿45176。單位板寬外加軸向壓力：計(jì)算取豎直方向1m寬池壁帶作為池壁計(jì)算單元，池壁受板和主梁傳過(guò)來(lái)的荷載。=MA+Me1=+= kN?m 軸力: NA39。=NC+14VA=+14= kNe0=MCNC==, e0h==2, 故按照偏心受壓構(gòu)件計(jì)算： 取ei= e0+ea=計(jì)算公式：==≥1，取=1；由于兩端固定連接，l0==, l0h==10，取=1帶入數(shù)值得：=1+=由于ei=327=338mm=48mm，可先按大偏心受壓計(jì)算。 池壁配筋情況匯總（1）通過(guò)檢修階段和試水階段頂部、中部和底部配筋的比較，取每一位置較大值作為最終池壁配筋，結(jié)果見(jiàn)下表：內(nèi)側(cè)外側(cè)配筋實(shí)際AS’(mm)配筋實(shí)際AS’(mm)頂部1014056110130604中部1022035710150523底部12130870141401099（2）垂直于縱向手拉鋼筋配置分布鋼筋?8160=314mm2 其截面面積%bh=300mm2且15%AS 滿(mǎn)足要求。考慮偏心距影響后的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：MAk‘=MAk+Me1k=+= KN?m；MCk‘=MCk+Me2k=16/+=?m；MBk‘=MBk+Me3k=+= ?m； 裂縫計(jì)算 裂縫寬度計(jì)算表NMσAsH0ηH0eρψωmaxdeq試水階段頂269561 160——10中270357 160——10底263870 160——12檢修階段頂241604 16013532610中208523 160132257 10底2581099 160——14為滿(mǎn)足裂縫驗(yàn)算要求，調(diào)整池壁底端內(nèi)側(cè)配筋為12120，調(diào)整后As=942mm2，裂縫寬度ωmax=調(diào)整池壁底端外側(cè)配筋為14140，調(diào)整后As=1184mm2，裂縫寬度ωmax=. 裂縫驗(yàn)算結(jié)論調(diào)整配筋后，滿(mǎn)足政策使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)要求。 計(jì)算公式混凝土選用C30，軸心抗拉強(qiáng)度為；構(gòu)件的受力特征系數(shù)，對(duì)于鋼筋混凝土受彎構(gòu)件和偏心受壓構(gòu)件；保護(hù)層厚度為C=30mm，as=40mmII級(jí)鋼筋彈性模量為,ρte，取ρte=；縱向受拉鋼筋的等效直徑mm；對(duì)于偏心受壓構(gòu)件：其中：e0=MkNk, l0h=1014, ∴s=e=s?e0+h2as。=eih2+as=338100+40=278mm252。e=ei+h2as=293+10040=353mme39。主梁在檢修階段的G+Q=+= kN，同運(yùn)行階段（見(jiàn)前主梁設(shè)計(jì)）， 故池壁對(duì)主梁的支座反力