【正文】 土參數(shù)匯總侵徹計(jì)算和數(shù)據(jù)比對(duì) 用Hanchak[3]等人進(jìn)行的侵徹試驗(yàn)計(jì)算來(lái)演示和檢驗(yàn)本模型。圖5顯示的是對(duì)一個(gè)圓柱形試件進(jìn)行循環(huán)加載的應(yīng)力應(yīng)變結(jié)果[7]。根據(jù)無(wú)量綱最大靜水壓力T*=，然后通過(guò)每個(gè)測(cè)試數(shù)據(jù)畫(huà)一條直線(xiàn)，各直線(xiàn)斜率的差別提供了確定應(yīng)變率影響的方法。去掉高階項(xiàng)（）后，相同的方法可應(yīng)用于加壓卸載，拉力的范圍為T(mén)（1D）。且由圖1知，斷裂塑性應(yīng)變隨著P*的增大而增大；三分之一的恒定損傷，即EFMIN在材料斷裂過(guò)程中用于產(chǎn)生一定的塑性應(yīng)變。引言目前，針對(duì)使用計(jì)算機(jī)編碼對(duì)混凝土的特性進(jìn)行模型化已經(jīng)做出了大量努力。本文介紹了基于大應(yīng)變、高應(yīng)變率、高壓力的混凝土計(jì)算基本模型：該模型能適用于采用拉格朗日和歐拉定律的計(jì)算，與Osborn[1]提出的模型類(lèi)似，但不同的是該模型得到拓展，考慮了在壓力和空隙率的作用影響下材料的損傷、應(yīng)變速率和永久破碎等因素。在大多情況下，絕大部分的損傷是由等效塑性應(yīng)變產(chǎn)生的。雖然這些常量與試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合，但是在一些實(shí)例中并沒(méi)有獲得足夠數(shù)據(jù)能明確地確定單個(gè)常量。剩余的混凝土強(qiáng)度常量參數(shù)A、B、N以及SMAX，可以通過(guò)Hanchak etal[3]提供的測(cè)試數(shù)據(jù)并進(jìn)行一些相應(yīng)的假定來(lái)得到。因?yàn)椴牧系乃苄詰?yīng)變發(fā)生在應(yīng)力范圍為0～1/3fc’之內(nèi)，所以假定有以下理由：圖5中，根據(jù)其初始模量可知彈性應(yīng)變會(huì)比較小，并且在低應(yīng)力（）時(shí)體積應(yīng)變也可能比較小。在本計(jì)算過(guò)程中沒(méi)有考慮鋼筋，而在混凝土試驗(yàn)中包含了鋼筋。值得注意的是在點(diǎn)④和點(diǎn)⑤之間的彈性卸載響應(yīng)，因?yàn)椴牧系钠茐?，從④到⑤之間的彈性卸載路徑與?到?的彈性加載路徑是不同的。c=(7000psi)混凝土模型描述圖 3 混凝土強(qiáng)度隨應(yīng)變速率的函數(shù) 圖 4 應(yīng)變率敏感性和混凝土常量確定接下來(lái)確定損傷模型的常量參數(shù)DD2和EFMIN。過(guò)高的變化率（）沒(méi)有采用，因?yàn)椴磺宄撉闆r下的應(yīng)力狀態(tài)。內(nèi)插因子為，為卸載的最大體積應(yīng)變，為壓力時(shí)的體積應(yīng)變。由式3可以明顯看出，當(dāng)P*=T*時(shí)混凝土材料不能承受任何塑性應(yīng)變。本文中的計(jì)算均是建立在以不同速度對(duì)目標(biāo)混凝土進(jìn)行侵徹作用的影響之上，并將計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)作對(duì)比。(7000psi)無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度混凝土有關(guān)常量參數(shù)的確定過(guò)程，以及混凝土的侵徹計(jì)算并與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)作對(duì)比。混凝土所受靜水壓力和體積的關(guān)系見(jiàn)圖1右下角圖。模型建立的第一步是確定混凝土強(qiáng)度的常量參數(shù)。常量A用以定義材料在時(shí)的標(biāo)準(zhǔn)化凝聚