【正文】 1—查附圖A2 27煙氣流通截面Fgm2(6)16 28從爐膛進入前屏區(qū)的煙氣流份額g1— 表410 前屏熱力計算序號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié) 果一、煙氣參數(shù)1進口煙溫?p139。p1kJ/kg調(diào)用函數(shù)，p= 34前屏過熱蒸汽流量Dplt/hDshDdsh1Ddsh21825 35前屏過熱器出口蒸汽焓ip1kJ/kgi39。10% 58前、側(cè)墻受熱面水冷壁蒸汽溫度tfr+s℃稍低于分離器汽溫400 前、側(cè)墻受熱面?zhèn)鳠釡貕害fr+s℃?avtfr+s 前側(cè)墻受熱面對流傳熱量Qfr+sc,trkJ/kg+sΔtfr+s/Bcal 前側(cè)墻受熱面計算誤差δQfr+s%允許誤差177。p2+BcalΣQp2/(Dp2/) 36后屏過熱器出口汽溫tp2℃調(diào)用函數(shù)，p= 37后屏過熱器平均汽溫tav℃（t39。rh2kJ/kg后屏出口煙焓，查表412 3出口煙溫?rh2℃假設(shè)后校核978 4出口煙焓Irh2kJ/kg調(diào)用函數(shù) 5煙氣平均溫度?av℃(?39。39。℃)α1/(1+(1+Qrrh2/Qcrh2)(Rf+1/α2)α1) 48進口端差Δt1℃?39。st1Ist1) 8高再向第一懸吊管的輻射熱ΣQ39。shkJ/kgishBcalQshc/(Dsh/) 24高溫過熱器進口蒸汽溫度t39。sh 傳熱溫壓Δt℃式（365） 45對流傳熱量Qshc,trkJ/kg 計算誤差δQshc%允許誤差177。sh℃一吊出口煙溫，查表4169502進口煙焓I39。 第九章 第一懸吊管熱力計算表415 第一懸吊管結(jié)構(gòu)計算序號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié) 果1管子直徑dδmm結(jié)構(gòu)設(shè)計2排數(shù)n1結(jié)構(gòu)設(shè)計63每排管子數(shù)n2結(jié)構(gòu)設(shè)計564管子總數(shù)∑nn1n23365橫向截距s1m結(jié)構(gòu)設(shè)計6縱向截距s2m結(jié)構(gòu)設(shè)計7換熱面積Hm2πdL∑n 8煙氣輻射層有效厚度Sm((4/π)?(s1s2/d2)1) 9煙氣流通截面Fgm2(56) 表416 第一懸吊管熱力計算序號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié) 果1進口煙溫?39。℃)1000qR(1)/(T1T2) 39煙氣容積Vgm3煙氣特性，查表43 煙氣流通截面Fgm2結(jié)構(gòu)計算，查表413 煙氣流速Wgm/sBcalVgT1/(273Fg) 40煙氣運動黏度νgm2/s調(diào)用函數(shù)41煙氣導熱系數(shù)λgW/(m39。2% 五、附加受熱面對流吸熱量58頂棚受熱面管內(nèi)蒸汽溫度tce℃分離器出口溫度與前屏進口工質(zhì)溫度的平均值449 頂棚受熱面?zhèn)鳠釡貕害ce℃?avtce 頂棚受熱面對流傳熱量Qcec,trkJ/kg 頂棚受熱面計算誤差δQce%允許誤差177。kJ/kgQp2,f+ΣQp1 11透過后屏區(qū)進入高溫再熱器區(qū)域的輻射熱Qp2kJ/kgQp2,fφvp,2+ΣQp1φpp,2 12后屏區(qū)吸收的外來輻射熱Qp2kJ/kgΣQp239?！?α1/(1+(1+Qrp1/Qcp1)Rfα1) 56進口端差Δt1℃?39。） 二、爐內(nèi)直接輻射熱8爐膛出口煙窗熱有效系數(shù)ψout—爐膛結(jié)構(gòu)計算，查表46 9進入屏區(qū)爐膛出口熱流qfkW/m2ψoutεfsynσ0Tf4 10爐膛出口截面積Fabcm2爐膛設(shè)計， 11爐膛直接輻射熱Qp,fkJ/kgqfFabc/Bcal 12前屏區(qū)爐膛出口截面積Fabm2結(jié)構(gòu)設(shè)計， 13落到前屏區(qū)爐膛直接輻射熱Qp1,fkJ/kgFabQp,f/Fabc 落到后屏區(qū)爐膛直接輻射熱Qp2,fkJ/kgQp,fQp1,f 14前屏區(qū)直接輻射中透過前屏區(qū)落到后屏的輻射熱Qp1kJ/kgφvp,1 15前屏區(qū)獲得的爐膛直接輻射熱Qp1kJ/kgQp1,fQp1 16其中，主受熱面所得Qp1rkJ/kgrpQp1 頂棚受熱面所得QcerkJ/kgrceQp1 前墻受熱面所得QfrrkJ/kgrfrQp1 兩側(cè)墻受熱面所得QsrkJ/kgrsQp1 三、屏區(qū)空間（煙氣）穿透輻射17煙氣輻射層有效厚度Sm結(jié)構(gòu)計算，查表49 18水蒸汽容積份額rH2O—煙氣特性，查表43 三原子氣體總?cè)莘e份額rg—煙氣特性，查表43 三原子氣體減弱系數(shù)kgrgm1式(319)，調(diào)用函數(shù) 19灰粒平均直徑dashμm中速磨煤機16 煙氣中飛灰濃度μashkg/kg煙氣特性，查表43 灰粒輻射減弱系數(shù)kashμashm1式(320)，調(diào)用函數(shù) 20煙氣介質(zhì)的吸收減弱系數(shù)kam1kgrg+kashμash 21煙氣介質(zhì)的光學密度τ—kaS 22煙氣黑度εp—1eτ 23煙氣的綜合黑度εsynp—εp/(+1) 24屏空間熱有效系數(shù)ψp,S—選取 25屏空間黑度εp,Ssyn—εpsyn/(εpsyn+(1εpsyn)ψp,S) 26下一級獲取屏空間輻射熱有效系數(shù)ψp,S—選取前屏空間向后屏的穿透輻射熱流qp1,SkW/m2ψp,S39。K)(QeffIf)/(TthTf) 12波爾茲曼數(shù)Bo—φBcal(VC)av/(ψavFσ0T3th) 13水蒸汽容積份額rH2O—煙氣特性，查表43 三原子氣體的容積份額rg—煙氣特性，查表43 三原子氣體輻射減弱系數(shù)kgrgm1式(319)，調(diào)用函數(shù)14灰粒平均直徑dashμm中速磨煤機16 煙氣中飛灰濃度μashkg/kg煙氣特性，查表43 灰粒輻射減弱系數(shù)kashμashm1式(320)，調(diào)用函數(shù)15最上排燃燒器布置高度htm結(jié)構(gòu)計算，圖41 最下排燃燒器布置高度hunm結(jié)構(gòu)計算，圖41 高度差Δhmhthun 爐膛計算高度hfm結(jié)構(gòu)計算，圖41 焦炭顆粒濃度μcok,vg/Nm3式(324)，調(diào)用函數(shù) 16焦炭顆粒的平均粒徑dcokμm取用70 焦碳粒子輻射減弱系數(shù)kcokμcokm1式(321)，調(diào)用函數(shù) 17火焰吸收減弱系數(shù)kam1kgrg+kashμash+kcokμcok 爐內(nèi)輻射層光學密度τ—kaS 18爐內(nèi)火焰黑度ε1—1eτ 火焰綜合黑度εsyn—式(329)，調(diào)用函數(shù) 19爐膛黑度εsynf—式(328) 爐膛火焰最高溫的相對高度xmm≈xB 20爐膛出口無量綱煙溫θf(1)—熱有效系數(shù)法，式(326)爐膛出口溫度Tf,cal(1)Kθf(1)(tth+273) 爐膛出口溫度?f,cal(1)oCTf,cal(1)273 計算誤差△?f(1)oC允許誤差177。在選取爐膛容積熱負荷qv時，要綜合考慮煤粉在爐內(nèi)的停留時間、燃盡的條件、水冷壁受熱面是否布置得開、爐膛出口煙溫、爐膛溫度和結(jié)焦傾向、整個爐膛的造價等。為使爐膛出口煙溫降到要求的值，保護水平煙道的對流受熱面，在水平煙道內(nèi)布置高、低溫對流過熱器。39。 題 目鍋爐課程設(shè)計學生姓名學 號 院 ( 系 )專 業(yè)指導教師報告日期2016年12月28日目 錄前言第一章 鍋爐課程設(shè)計任務(wù)書…………………………………………3第二章 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別…………………………5第三章 燃料燃燒計算…………………………………………………7第四章 鍋爐熱平衡計算………………………………………………9第五章 爐膛設(shè)計和熱力計算……………………………………… 10第六章 前屏過熱器設(shè)計和熱力計算……………………………… 15第7章 后屏過熱器設(shè)計和熱力計算……………………………… 20第八章 溫再熱器設(shè)計和高熱力計算……………………………………24第九章 第一懸吊管熱力計算……………………………………… 28第十章 高溫對流過熱器設(shè)計和熱力計算………………………… 30第十一章 第二懸吊管熱力計算…………………………………… 33第12章 低溫再熱器垂直段設(shè)計和熱力計算…………………… 35第十三章 轉(zhuǎn)向室熱力計算………………………………………… 39第十四章 低溫再熱器水平段設(shè)計和熱力計算…………………… 41第十五章 省煤器設(shè)計及熱力計算………………………………… 45第十六章 分離器氣溫和前屏進口氣溫的校核…………………… 48第十七章 空氣預(yù)熱器設(shè)計和熱力計算…………………………… 49第十八章 鍋爐整體熱平衡校核…………………………………… 56第十九章 熱力計算結(jié)果的匯總…………………………………… 57前 言《鍋爐原理》是一門涉及基礎(chǔ)理論面較廣，而專業(yè)實踐性較強的課程。MPa給定，表壓3過熱蒸汽溫度tsh39。前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結(jié)構(gòu)。在一般情況下，按燃盡條件確定的爐膛容積VL，都不足以使煙氣在爐內(nèi)得到足夠的冷卻，因此，按冷卻條件確定的qv值都要小于按燃盡條件確定的qv值。100℃ 21爐膛出口無量綱煙溫θf(2)—前蘇73計算修正法，式(330) 爐膛出口溫度Tf,cal(2)Kθf(2)(tth+273) 爐膛出口溫度?f,cal(2)oCTf,cal(2)273 計算誤差△?f(2)oC允許誤差177。39。p1t39。Qp2 13其中，主受熱面所得Qp2rkJ/kgrpQp2 頂棚受熱面所得QcerkJ/kgrceQp2 兩側(cè)墻受熱面所得QsrkJ/kgrsQp2 三、屏區(qū)空間（煙氣）穿透輻射14煙氣輻射層有效厚度Sm結(jié)構(gòu)計算，查表411 15水蒸汽容積份額rH2O—煙氣特性，查表43 三原子氣體總?cè)莘e份額rg—煙氣特性，查表43 三原子氣體減弱系數(shù)kgrgm1式(319)，調(diào)用函數(shù) 16灰粒平均直徑dashμm中速磨煤機16煙氣中飛灰濃度μashkg/kg煙氣特性，查表43 灰分顆粒減弱系數(shù)kashμashm1式(320)，調(diào)用函數(shù) 17煙氣介質(zhì)的吸收減弱系數(shù)kam1kgrg+kashμash 18煙氣介質(zhì)的光學密度τ—kaS 19煙氣黑度εp—1eτ 20煙氣的綜合黑度εsynp— εp/(+1) 21屏空間熱有效系數(shù)ψp,S—選取22屏空間黑度εp,Ssyn— εpsyn/(εpsyn+(1εpsyn)ψp,S) 23下一級受熱面獲取屏空間輻射熱有效系數(shù)ψp,S—選取后屏區(qū)向高溫再熱器的屏空間穿透輻射熱流qp2,SkW/m2ψp,Sεp,Ssynσ0(?p2+273)4 24受熱面出口處的截面積Foutm2，結(jié)構(gòu)計算 后屏區(qū)向高溫再熱器的屏空間穿透輻射Qp2,SkJ/kgqp2,SFout/Bcal 四、后屏對流傳熱量的計算與校核25頂棚受熱面對流吸熱量QceckJ/kg假設(shè)后校核 兩側(cè)墻受熱面對流吸熱量QsckJ/kg假設(shè)后校核 附加受熱面對流吸熱量Qcp,addkJ/kgQcec+Qsc 后屏受熱面的對流吸熱量Qp