【正文】 墻對(duì)框架自振周期影響的折減系數(shù)，—，：框架結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)假想位移。邊柱：4m；中柱：4m中柱： mm2b=h==320mm，故柱取400mm400mm 板截面尺寸板厚取120mm：h=120mm ≈=100mm14金陵科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第3章 荷載計(jì)算3 荷載計(jì)算 重力荷載統(tǒng)計(jì) 恒載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面防水層 三氈四油上鋪小石子 kN/m2找平層 20厚1:3水泥砂漿找平 20 kN/m3= kN/m2保溫層 70厚瀝青珍珠巖塊保溫層 (+)/2m7 kN/m3= kN/m2找平層 20厚1:3水泥砂漿找平 20 kN/m3= kN/m2結(jié)構(gòu)層 120厚現(xiàn)澆鋼筋砼屋面板 25 kN/m3= kN/m2粉刷層 10厚粉平頂 17 kN/m3= kN/m2 = kN/m2 樓面面 層 15厚1:2白水泥白石子 16 kN/m3= kN/m2找平層 20厚1:3水泥砂漿找平 20 kN/m3= kN/m2結(jié)構(gòu)層 120厚現(xiàn)澆鋼筋砼樓板 25 kN/m3= kN/m2粉刷層 10厚粉平頂 17 kN/m3= kN/m2 = kN/m2 框架梁橫向框架梁 =250mm600mm 梁自重 25 kN/m3= kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 [() m2+] 17 kN/m3= kN/m =橫向框架梁 =250mm400mm梁自重 25 kN/m3= kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 [() 2+] m 17 kN/m3= kN/m= kN/m縱向框架梁 =250mm400mm梁自重 25 kN/m3= kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 [() 2+] m17 kN/m3= kN/m= kN/m 框架柱柱自重 25 kN/m3=4kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 () m417 kN/m3= kN/m= kN/m 墻① 外墻采用200厚灰砂磚（18kN/m3），一側(cè)墻體為水刷石墻面（），另一側(cè)為20mm厚抹灰（17kN/ m2）。：根椐地質(zhì)勘察報(bào)告，建筑場(chǎng)地類別為Ⅱ類場(chǎng)地?；狙海簊o=取一米寬板帶計(jì)算， kN/m，混凝土斜板120mm厚。因此本框架采用底部剪力法計(jì)算抗震作用。金陵科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第4章 橫向框架內(nèi)力計(jì)算 柱端彎矩圖（）③ 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡，分別按下式計(jì)算。圖 地震作用下框架剪力圖（） 地震作用下框架軸力圖（）金陵科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第5章 內(nèi)力組合 5 內(nèi)力組合 柱內(nèi)力組合①一般組合采用三種組合形式即可：可變荷載效應(yīng)控制時(shí)： 永久荷載效應(yīng)控制時(shí)：②地震組合： (恒K+活K) +地震作用下的框架內(nèi)力。③ 柱端彎矩及剪力計(jì)算框架第i層j柱分配到的剪力Vij以及該柱上、下端的彎矩和分別按下列各式計(jì)算：柱端剪力：柱端彎矩：下端 上端 式中：Dij為i層j柱的側(cè)移剛度；h為該層柱的計(jì)算高度，y為框架的反彎點(diǎn)高度比。④ 用分層法計(jì)算梁、柱端的彎矩（a）第四層 恒載作用下彎矩分配過程（頂層）位 置A節(jié)點(diǎn)B節(jié)點(diǎn)下柱右梁左梁下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩A彎矩分、傳B彎矩分、傳A彎矩分、傳B彎矩分、傳A彎矩分、傳B彎矩分、傳最后彎矩柱另端彎矩注：，節(jié)點(diǎn)B向節(jié)點(diǎn)E傳遞彎矩系數(shù)為1。求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期：結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移可以由下列公式計(jì)算，計(jì)算過程，： () () () ()式中：：基本周期調(diào)整系數(shù)。， ()其中，C—邊角柱軸力增大系數(shù)，中柱C=1，邊柱C=，角柱C=n—驗(yàn)算截面以上樓層層數(shù)，為4層 β—考慮地震作用組合后柱壓力增大系數(shù)，7度抗震區(qū)取β= q—折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，框架結(jié)構(gòu)近似取14KN/m2 μ—軸壓比，抗震等級(jí)為三級(jí)的μ=A—按簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算的柱的負(fù)荷面積。建筑類型：學(xué)生宿舍樓結(jié)構(gòu)體系：框架結(jié)構(gòu)門窗使用：門窗材料均為鋁合金，其它為木門。 地震資料本區(qū)地震基本裂度為7度，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，抗震等級(jí)為三級(jí)。樓梯梁采用200mm300mm。在Ⅱ類場(chǎng)地，7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第一組情況下，由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）——2可查得：結(jié)構(gòu)的特征周期Tg和水平地震影響系數(shù)最大值為：Tg =，=則，結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)等效總重力荷載：Geq= ==T1 = = s，故需考慮框架頂部附加集中力作用。；；4040金陵科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第4章 橫向框架內(nèi)力計(jì)算 風(fēng)荷載作用下梁端彎矩（M： V：kN）層次柱別 () ()節(jié)點(diǎn)左右梁線剛度邊跨梁端彎矩 M()中跨梁端彎矩M ()風(fēng)荷載作用下梁端剪力左梁右梁左梁右梁4邊柱—40300中柱40300325003邊柱—40300中柱40300325002邊柱—40300中柱403003250081邊柱—40300中柱403003250013注：柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力，當(dāng)為風(fēng)荷載作用的時(shí)候，兩側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。 橫向框架柱內(nèi)力組合（一般組合） （單位M：，V：kN ）桿件跨向截面內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合|Mmax|及相應(yīng)的NNmin及相應(yīng)的MNmax及相應(yīng)的M恒載 ①活載 ②風(fēng)載 ③①+② ①+ (②+③)①+②左風(fēng)右風(fēng)左風(fēng)右風(fēng)頂層柱A柱柱頂M70N柱底MNB柱柱頂MN柱底M95N335203三層柱A柱柱頂MN柱底MN512B柱柱頂MN335203柱底MN金陵科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第5章 內(nèi)力組合5252 橫向框架柱內(nèi)力組合（一般組合） （單位M：，V：kN ） 桿件跨向截面內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合|Mmax|及相應(yīng)的NNmin及相應(yīng)的MNmax及相應(yīng)的M恒載 ①活載 ②風(fēng)載 ③①+②①+ (②+③)①+②左風(fēng)右風(fēng)左風(fēng)右風(fēng)二層柱A柱柱頂MN512柱底MNB柱柱頂MN柱底M44N7505505355 橫向框架柱內(nèi)力組合（一般組合） （單位M：，V：kN ）桿件跨向截面內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合|Mmax|及相應(yīng)的NNmin及相應(yīng)的MNmax及相應(yīng)的M恒載 ①活載 ②風(fēng)載 ③①+②①+ (②+③)①+②左風(fēng)右風(fēng)左風(fēng)右風(fēng)底層柱A柱柱頂MN柱底MNB柱柱頂MN550柱底MN55053金陵科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第5章 內(nèi)力組合金陵科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第5章 內(nèi)力組合54 橫向框架柱內(nèi)力組合（考慮地震組合） （單位M：，V：kN ）桿件跨向截面內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合|Mmax|及相應(yīng)的NNmin及相應(yīng)的MNmax及相應(yīng)的M恒載 ①活載 ②地震作用 ③(①+ ②)+ ③向左向右向左向右頂層柱A柱柱頂MN柱底MNB柱柱頂MN柱底MN335203三層柱A柱柱頂M