【正文】 1支座A01256520(1570)BL01256520(1271)支座Br01256520(1271)C01256520(1570)AB跨1073420(1256)BC跨1427422(1520)　梁的正截面承載力計(jì)算 從表22中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算?！】蚣苤鶅?nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面進(jìn)行組合，～。表16 風(fēng)荷作用各層柱端彎矩及剪力計(jì)算層次hi/mVi/kNΣDijNm右 邊 柱中 柱Di1Vi1yDi2Vi2y616848303567839753516848302567839753416848302567839753316848302567839753216848302567826711111946421391025471注:表中M的量綱為kN　　　　　　　　 4.　橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算橫梁線剛度計(jì)算過程見表4；柱線剛度計(jì)算見表5。樓蓋及屋面均采用現(xiàn)澆鋼筋砼結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm，梁截面高度按跨度的估算，尺寸見表2，砼強(qiáng)度采用。因?yàn)榭拐鹆叶葹?度，總高度，查表可知該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為二級，其軸壓比限值；各層的重力荷載代表值近似取12。表6 中框架柱側(cè)移剛度D值層 次左邊柱（18根）右中柱（18根）中柱（18根）11199613910178457875182～61629225678469291366066 表7 邊框架柱側(cè)移剛度D值層 次A1，A15，A16，A30D1，D15，D16，D30B1，B15，B16，B3011391011996161931683962～6256781629237721318764將上述不同情況下同層框架側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度，見表8。當(dāng)為左地震時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力,對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。N以受壓為正，單位為KN。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，按梁間距考慮時(shí)， 按翼緣厚度考慮時(shí)， 此種情況不起控制作用，取三者最小者，故。與相應(yīng)的軸力 取 故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。基底壓力 最大基底壓力 最小基底壓力 滿足要求，所以該截面符合要求。截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值按如下折減：B、D、E、F區(qū)格的跨中截面與各支座截面折減20%；A、C區(qū)格的跨中截面不予折減； 表36 板的配筋計(jì)算截面配 筋實(shí)配跨中A區(qū)格10136241993393419B區(qū)格101=36041993=293335續(xù)表36C區(qū)格101=28633593=250251D區(qū)格101=31633593=235251E區(qū)格101=27933593=266335F區(qū)格101=34035993=250251支座G區(qū)格10135335993344359AB101=482503AC101=459503CD101=369387CG101=387419GF101=443457DF101=529529BD101=575670A支座101510529101510529B邊支座101=511529C邊支座 101=395419D邊支座101=389419續(xù)表36E邊支座101=359359F邊支座101=470503G支座10148450310147450310 樓梯設(shè)計(jì) 混凝土采用砼，鋼筋采用HPB235，樓梯梁采用HRB235。 由于設(shè)計(jì)工程量大，時(shí)間緊，任務(wù)重，不免有疏忽和差錯(cuò)和不足的地方，懇請領(lǐng)導(dǎo)提出寶貴意見，在此不勝感激。 平臺(tái)梁計(jì)算 荷載計(jì)算： 梯段板傳來 平臺(tái)板傳來 梁自重 ?；詈稍O(shè)計(jì)值： 恒荷設(shè)計(jì)值： 面層 25厚水磨石面層 20厚水泥砂漿找平層 板自重 120厚鋼筋混凝土板 底板抹灰 15厚水泥砂漿 g=荷載總設(shè)計(jì)值： 。故 　　　取Ａ＝6確定基礎(chǔ)底的長度L和寬度b由L/b=～ 可取L=3m ，b=2m，不需要對進(jìn)行修正基礎(chǔ)上方回填土重 偏心距 即滿足。　柱正截面承載力計(jì)算 以第二層B柱為例說明，根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算到支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利的內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算．B節(jié)點(diǎn)左右梁端彎矩 B節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩 在節(jié)點(diǎn)處將其按彈性彎矩分配給上下柱端，即 ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中較大值，即600/30=20mm,故取ea=20mm,柱的計(jì)算長度按公式確定，其中柱的計(jì)算長度因?yàn)長0/h=4880/600=5,故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。7.　截面設(shè)計(jì)　框架梁 本方案以第一層為例，說明計(jì)算方法和過程。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表22，表中，兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。計(jì)算結(jié)果見表16表17；表17 風(fēng)荷作用梁端彎矩剪力及柱軸力計(jì)算層次左邊梁右邊梁柱軸力LVbLVb右邊柱中柱N1左邊柱6543214軸線橫向框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖6。表12 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算層次hi/mVi/kNΣDijN計(jì)算時(shí)，各可變荷載的組合按規(guī)定采用，屋面上的可變荷載均取雪荷載，具體過程略，計(jì)算簡圖見圖2。窗戶均采用鋁合金窗，門采用鋼門和木門。由公式可得第一層柱截面面積為邊柱 中柱 如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為和。由表8可見，故該框架為橫向規(guī)則框架。2）表中單位為kN由于縱向框架的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。SQK一列中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載，其它層樓面作用活荷載對應(yīng)的內(nèi)力值。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼（）。柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢?；讐毫? 基底附加壓力最大值 沉降計(jì)算深度 查表得計(jì)算厚度　C柱中心荷載作用下基底面積A按下式計(jì)算 確定基礎(chǔ)底的長度L和寬度b由L/b=～ 可取L=3m ，b=地基承載力特征值最終修正值：基礎(chǔ)上方回填土重 基底壓力 基底附加壓力最大值 沉降計(jì)算深度 查表得計(jì)算厚度?？v梁截面取300，橫梁截面取300。參考文獻(xiàn)：（4）。 平臺(tái)板計(jì)算荷載計(jì)算（取1m寬板帶計(jì)算） 恒荷載：平臺(tái)板自重（板厚70mm） 20mm找平層 ，恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 恒荷載設(shè)計(jì)值 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 活荷載設(shè)計(jì)值 荷載設(shè)計(jì)值總量 內(nèi)力計(jì)算：計(jì)算跨度： 跨中彎距： 配筋計(jì)算： 選用。橫梁、縱梁、次梁截面尺寸見表2。先不考慮對地基寬度進(jìn)行修正，地基承載力特征值由計(jì)算，而土的加權(quán)平均重度 ，所以基礎(chǔ)平均埋深?。林裕林鶠槔M(jìn)行計(jì)算，中心荷載作用下基底面積A按下式計(jì)算 由于偏心距不大，所以基礎(chǔ)底面可按20%增大。由上表31柱的剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。SQK一列中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載，其它層樓面作用活荷載對應(yīng)的內(nèi)力值。此外，對于本方案，這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。4軸線橫向框架在風(fēng)荷作用下的彎矩，梁端剪力及柱軸力見圖6。 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按式 ；　 ；　　　　??；　 ；計(jì)算結(jié)果見表12。　重力荷載代表值（見圖4） 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值，為計(jì)算單元范圍內(nèi)的各樓層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻柱等重量。填充墻采用陶粒空心砌塊砌筑：外墻400mm；內(nèi)墻200mm。根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果并綜合考慮其它因素，本設(shè)計(jì)框架柱截面尺寸取值均為，構(gòu)造柱取。表8 橫向框架層間側(cè)移剛度D值層 次1234561194642168483016848301684830