【正文】 衍射儀在（62o165o）2θ的范圍內CrK輻射獲得衍射圖案。此外。除了磁反應測量，在空氣和氫氣中對試樣的縱向面進行了X射線衍射分析以說明和馬氏體的形成。在與空氣的情況對比下，在斷裂表面的其余部分顯示出氫輔斷裂和韌窩型斷裂，如圖9所示。反過來，應變誘導馬氏體相變一般被認為是材料的標稱化學組成的重要部分，特別是，鎳含量或與鎳等效值相應的函數。只要這些表面的裂紋增長是由外部氫輔助，可以得到圖93類型的斷裂面。這些在氫環(huán)境的拉伸試驗是在“焊接研究所”（TWI，劍橋，英國）中進行的。37:3567e72.[19] Marchi CS, Somerday BP, Tang X, Schiroky GH. Effects of alloy position and strain hardening on tensile fracture of hydrogenprecharged type 316 stainless steels. International Journal of Hydrogen Energy 2008。3(81):245e51.[35] McIntyre DR. Ranking materials for extreme sour gas service using the slow strain rate method. In: Raymond L, editor. Hydrogen embrittlement. ASTM。6(7):1345e51.[53] Brofman PJ, Ansell GS. Effect of carbon on stackingfault energy of austenitic stainlesssteels. Metallurgical Transactions A e Physical Metallurgy and Materials Science 1978。34(7):3201e9.[67] Weber S, Martin M, Theisen W. Impact of heat treatment on the mechanical properties of AISI 304L austenitic stainlesssteel in highpressure hydrogen gas. Journal of Materials Science 2012。 1998.[48] Lukas HL, Fries SG, Sundman B. Computational thermodynamics: the Calphad method, vol. 2007: Cambridge University Press.[49] Spencer PJ. A brief history of Calphad. CALPHAD e Computer Coupling of Phase Diagrams and Thermochemistry 2008。41(13):3348e57.[31] Michler T, Naumann J. Hydrogen embrittlement of CrMnNaustenitic stainless steels. International Journal of Hydrogen Energy 2010。34:1097e107.[15] Martin M,Weber S, Theisen W, Michler T, Naumann J. Effect of alloying elements on hydrogen environment embrittlement of AISI type 304 austenitic stainless steel. International Journal of Hydrogen Energy 2011。在氫氣氣氛中的新型合金的性能意味著它是氫能應用的一個有希望的候選對象。因此，如果避免了表面裂紋的產生，該材料將從試樣[6365]中心向外部以自然的方式變形。通過材料[5,13,14,16,17]觀察到304L鋼的宏觀低延展性在促進氫的滲透和流通中與馬氏體的影響有關。此外，外部是切變裂痕（3）的斷裂面以細長的開放式的凹痕為特點，這表明從中心向試樣的外部的增殖方向。這些區(qū)域包括中央的頸縮區(qū)域（1），中間放射帶（2），和外剪切唇區(qū)（3）。如圖所示，所有的材料從零質量比、零應變開始，這意味著在拉伸試驗開始時是一個完全奧氏體結構。3種合金分別在50℃大氣壓力下的空氣中和在40MPa的氫氣氣氛中進行拉伸測試。在50℃空氣氛圍下進行這種類型的測量。在氫氣氣氛中測試，將容器在1MPa下用純氮氣清洗三次。最后，考慮到成本效率，鎳含量要保持在AISI 型304L不銹鋼，即8 ％（重量）的水平，并且合金化處理沒有鉬。其目的是最大限度地提高碳含量。本研究的目的是設計一個精益合金和HEE性奧氏體不銹鋼作為在室溫和零度以下且高壓下氫應用的潛在候選者。除了盡量減少AISI型316奧氏體不銹鋼中的鎳含量的這種策略，在關于精益合金和HEE耐熱鋼的文獻中遇到的問題解決策略并不是很多。然而,由于其具有高鎳和高鉬含量，這些合金需要一個成本高的解決方案。 一種高鋁奧氏體不銹鋼對于氫的應用的發(fā)展過程文章信息：文章歷史： 2012年11月5日 收到2013年2月11日 收到修改稿 2013年2月25日 接收2013年4月4日 可在線共享2013年版權,氫能源出版物、LLC。因此,具有相同屬性但還可降低相關成本的新型鋼是需要的。在這方面最早的貢獻之一由Louthan和卡斯基于1976年發(fā)表[8]。這種新型合金通過高壓氫氣慢應變速率拉伸試驗方法經驗開發(fā)并且合格。即，它不僅奧氏體在固溶退火溫度[50]的熱力學穩(wěn)定性，而且增加了對形成的機械穩(wěn)定性。即，提供的熱力學穩(wěn)定性[ 50] ，的形成（公式（1））的機械穩(wěn)定性，并提高了SFE [52,53,57] 。其次用純氫氣在1MPa連續(xù)8清洗 ，然后將容器填充至試驗壓力。[59]把表示鐵素體等效物的儀器讀數轉換成馬氏體的質量分數。圖3中為兩種氣壓下的示例性的拉伸曲線，其中從拉伸曲線的表象可以推斷所研究的材料中的第一差異。隨著測試的進行，立即出現(xiàn)兩種傾向：首先， AISI型304L低穩(wěn)定性對于工程壓力高于10%，其次。該選擇與拉伸斷裂發(fā)生的三個階段對應，這連續(xù)的三個階段是：在1的中央裂紋開始和生長，在2中沿剪切面增殖 ，在區(qū)域中3斷裂的終止[6365]。這與在空氣中觀察試樣的結果一致。與304L鋼合金對比，并且在拉伸強度和斷裂伸長率方面沒有外部氫的不利影響。考慮到這種類型的材料[16,21,58]重要的吸收氫不能通過擴散發(fā)生，材料變形和外部氫氣氛的主要相互作用下是氫原子的。最后，通過考慮鉬的不存在和與鋼316L相比超過4%鎳含量的減少量，合金附加費預計將顯著降低，從而表現(xiàn)出一種構件在氫環(huán)境中運行的成本效益。36(24):15888e98.[16] Perng TP, Altstetter CJ. Effects of deformation on hydrogen permeation in austenitic stainlesssteels. Acta Metallurgica 1986。35(3):1485e92.[32] Gavriljuk VG, Tyshchenko AI, Bliznuk VV, Yakovleva IL,Riedner S, Berns H. Cold work hardening of highstrengt austenitic steels. Steel Research 2008。32(1):1e8.[50] Bain EC, Paxton HW. Alloying elements in steel. Am. Soc. For Metals。47(16):6095e107.37 / 37。63(5):212e22.[52] Schramm RE, Reed RP. Stackingfault energies of 7 mercial austenitic stainlesssteels. Metallurgical Transactions A e Physical Metallurgy and Materials Science 1975。56:5071e82.[34] Berns H, Hussong B, Riedner S, Wischnowski F. Effect of carbon on stainless austenitic FeCrMnN castings. Steel Research 2010。33(10):2604e19.[18] Michler T, Berreth K, Naumann J, Sattler E. Analysis of martensitic transformation in 304 type stainless analysis of martensitic transformation in 304 type stainless steels tensile tested in high pressure hydrogen atmosphere by means of XRD and magnetic induction. International Journal of Hydrogen Energy 2012。r Wirtschaft und Technologie(BMWi)的財政支持。因此,如果在微觀尺度上變形的局限避免，韌性宏觀反應就可以預期。這些條件有利于氫致斷裂以表面的開裂[46]的形式出現(xiàn)。這種相關性已導致在奧氏體不銹鋼中HEE在應變誘導馬氏體相變中起幾乎全部的作用。該凹痕的開口端朝向試