【正文】 方法。7） 灌漿系統(tǒng)地面灌漿站→幅井→井底車場→軌道大巷→一采區(qū)軌道上山→軌道順槽。3）其它因素。經分析以上幾種風井布置方式，根據本井田煤層賦存狀況,結合礦井開拓布置情況,采用兩翼對角式，進風井位于井田中央，回風井位于井田東西兩翼。目前，國內采煤工作面通風方式有“U”型、“Y”型、“W”型、“E”型、“Z”型等，其中“U”型應用最為廣泛。3）與備用工作面相連的軌道平巷采用調節(jié)風窗。K=。k；Δt機電硐室進、回風流的溫度差，℃；采區(qū)變電所及變電硐室，可按經驗值確定需風量：Qri=60～80m3/minb 爆破材料庫實際需要風量按每小時4次換氣量計算，即： Qr= 4V/60 （313）式中 Qr爆破材料庫所需的風量，m3/min；V包括聯(lián)絡巷在內的爆破材料庫的空間總體積，m3/min；也可按經驗值給風量：大型爆破材料庫給100～150 m3/min；中小型爆破材料庫給60～100 m3/min。采后iKi （34）式中 Q采ｉ 第I個采煤工作面需要的風量, m3/min ；QCH4本礦井是高瓦斯礦井，又是煤層容易自然礦井，為了減少漏風，有利于防滅火管理工作，本設計工作面采用“U”型通風系統(tǒng)，上隅角附近容易積存瓦斯問題主要通過瓦斯抽放來解決。此外，在確定采區(qū)通風系統(tǒng)時還考慮滿足以下要求：在采區(qū)通風系統(tǒng)中，保證風流流動的穩(wěn)定性，盡可能避免對角風路，盡量減少采區(qū)漏風量，并有利于采空區(qū)瓦斯的合理排放及防止采空區(qū)浮煤自然，使新鮮風流在其流動路線上被加熱與污染的程度最小。它適用于煤層距離地表較淺且高低起伏大、第一水平無法開鑿總回風道的情況，也適用于煤和瓦斯突出危險的礦井或高瓦斯礦井。同時還綜合考慮以下幾方面因素：1）風井位置要在洪水位標高以上，進風井須避免污染空氣進入，距有害氣體源的地點不得小于500m；2）井口工程地質及井筒施工地質簡單；3）占地少，壓煤少，交通方便，便于施工；4）通風系統(tǒng)簡單，風流穩(wěn)定，易于管理；5）發(fā)生事故時，風流易于控制，井下每一水平到上一水平和每個采區(qū)之間至少要有兩個通向地面的安全出口，以便于人員撤出；6）使專用通風巷道的數(shù)目最少，風路最短，貫通距離短，井巷工程量??；7）盡可能使每個采區(qū)的產量均衡，阻力接近，避免過多的風量調節(jié)，盡量少設置通風構筑物，以免引起大量漏風；8）多風機抽出式通風時，為了保持風機聯(lián)合運轉的穩(wěn)定性，應盡量降低總進風道公共風路段的風阻；9）新設計礦井不宜在同一井口采用多臺主要通風機串、并聯(lián)運轉；10）井下爆破材料庫必須有單獨的進風流，回風必須引入礦井主要回風道。 1） 運煤系統(tǒng)東一采區(qū)工作面→運輸順槽→皮帶斜巷→皮帶機上山→采區(qū)溜煤眼→皮帶機大巷→井底車場煤倉→主井→地面。根據上述條件，設計走向長壁全部垮落法后退式采采煤方法。各區(qū)段在煤層中布置兩條平巷，一條為運輸巷，一條為軌道巷。清理斜巷下部設有沉淀池、吸水井、水泵房等。（2）井底煤倉主井井底設1個井底煤倉，布置在主井井筒的北側，采用園形斷面直立煤倉，垂高約36m，容量約1600t，采用鋼筋混凝土結構。本礦井3個井筒凍結段井壁均采用雙層鋼筋混凝土內夾塑料板復合井壁。，井口絕對標高+，井筒深度為410m。各煤層組一般采用自上而下的開采順序；但在煤層無壓茬關系以及為解決瓦斯問題，須開采下解放層時除外。3. 水平標高的確定井田回采上限為350m至470m，F(xiàn)66斷層以南部分回采下限約在650～850m，F(xiàn)66斷層以北部分回采下限在750m以下；首采的131煤層被F66斷層切割部位的標高在650m左右。該含水組是礦井開采的間接充水水源，必須留設防水煤柱。該方案投產時移交490m以淺東一（131～111）采區(qū)1個131煤層綜采面。按方案Ⅰ計，按方案Ⅱ計，方案Ⅱ服務年限稍長，方案Ⅰ服務年限較合適。（3）礦井設計可采儲量礦井設計資源/儲量扣除工業(yè)場地煤柱量和開采損失后，；，%。為此，各可采煤層中333的可信度系數(shù)k值即按穩(wěn)定煤層、。鑒于地質構造方案發(fā)生變化，作為原井田東界的F1斷層已向南、東偏移，且東北部煤層底板等高線也有所改變，地質報告匯編時對井田范圍作了局部調整。根據138和1煤層頂板巖石物理力學試樣的測定結果，按照煤炭科學研究總院的煤層頂板分類標準劃分，三層主要可采煤層頂板類別均介于不穩(wěn)定～堅硬之間?；?guī)r巖溶裂隙發(fā)育不均，富水性弱～較強。井田內的二疊紀煤系總厚約713m，共含煤32層，%。結合《精查地質報告》、《西翼補充勘探報告》《首采區(qū)三維地震勘探報告》，全井田發(fā)育尚塘耿村向斜，共發(fā)現(xiàn)斷層82條。該地區(qū)每年春、夏季多東南風及東風，秋季多東南風及東北風，冬季多東北風及西北風，最大風速22m/s；℃，℃，℃；，雨量多集中在8月份；雪期一般在每年11月上旬至次年3月中旬，最大降雪量16cm；土壤的最大凍結深度為30cm。 錯誤！未定義書簽。敬請各位領導、老師給予批評、指正。；工廣保護煤柱線內：30～35176。若按最大落差大小來分，分別有大于等于100m的5條，小于100m而大于等于50m的5條，小于50m而大于等于20m的15條。一般上部的砂礫層累厚0～66. 10m，富水性不均一，側向徑流補給微弱，以靜儲量為主，且東部多呈片狀分布，向西則漸厚并直覆于基巖之上。本井田16～4煤層屬裂隙充水礦床，水文地質條件簡單；1煤層屬以底板進水為主的巖溶充水礦床，水文地質條件中等。℃/hm以外，℃/hm，屬地溫正常區(qū)。2)．煤炭資源/儲量根據上述分類，本礦井共有查明煤炭資源（111b+122b+333），其中探明的經濟基礎儲量（111b），控制的經濟基礎儲量（122b），推斷的內蘊經濟資源量（333）。（2）礦井設計資源/儲量礦井工業(yè)資源/，共有礦井設計資源/。方案Ⅱ：該方案移交時工業(yè)場地內井筒數(shù)目同方案Ⅰ，僅主井及中央回風井井筒直徑及主井井筒提升設備不同。考慮到初期投產的東一（131）～，～，煤層較厚，且八線以東傾角較小。另外，從首采區(qū)三維地震勘探資料來看，F(xiàn)72斷層的傾斜方向恰巧與精查地質報告所提供的傾斜方向相反，井底車場水平落在F72斷層間；而且該井位處于F66以北，但F66以北可采儲量少，故不予推薦。表14 可采煤層防水煤柱計算高度成果表煤 層最小～最大平均（點數(shù)）163～（9）131～（7）112～（5）8～（6）41～（7）1～（8）2)．回采上限標高的確定由于用以計算防水煤柱的鉆孔中煤層及其覆巖的厚度不同，因而計算的煤柱高度不盡一致，加上基巖界面標高也有較大的差異，所以，計算的煤柱底界參差不齊。在實際工作中，為合理增加水平的垂高、保證服務年限以及解決煤層賦存不規(guī)則（露頭的高低差大、斷層褶皺構造的影響、山地地形高低）等情況，需在正式開采第一水平之上設立輔助水平。交通罐采用鋼軌罐道。同時，由于副井井筒凈直徑較大（）,受鉆機能力限制（，國內正進行技術改造，），從技術方面考慮副井采用鉆井法施工目前暫不可能，只能采用凍結法鑿井。矸石率按礦井年生產能力的12%計取，礦井年出矸石量為288kt，即井底車場要擔負的礦井矸石年運量為288kt。，采用直墻半園拱斷面，混凝土砌碹支護。即：一條軌道上山，一條皮帶運輸上山，一條行人通風上山。軌道上山經繞道與軌道石門相通，由于繞道需要為運輸車輛的調度及存放服務，故要求能夠存放約下一列車的長度，長度約為15m。（2） 采區(qū)生產能力采區(qū)生產能力是采區(qū)內同時生產的回采工作面和掘進工作面產量的總和，合理確定采區(qū)生產能力，對礦井實現(xiàn)合理集中生產，保證礦井穩(wěn)產高產和提高礦井各項技術經濟指標具有十分重要意義。通風系統(tǒng)具有抗災能力；發(fā)生事故時人員便于撤出；通風的基建投資省，營運費用低，綜合效益。其主要缺點是進回風井之間漏風大，礦井的中后期通風線路長，通風阻力大，工業(yè)場地噪音大。抽壓聯(lián)合式一、二水平過渡 可產生較大的通風壓力，能適應大阻力礦井需要，但通風管理困難，一般新建礦井和高瓦斯礦井不宜采用，只是個別用于老井延深或改建的低瓦斯礦井。這種通風方式也不需要維護采空區(qū)的巷道缺點：工作面上偶角附近容易積存瓦斯，特別是瓦斯涌出量增大時，常造成回風巷道瓦斯超限。礦井總進風量為： (32) 式中 ： —— 礦井總進風量，m3/min； —— 采煤工作面需風量和， m3/min；—— 掘進工作面需風量和，m3/min；—— 備用工作面需風量和，m3/min；—— 硐室需要風量和，m3/min；—— 礦井除了采煤，掘進和硐室需要風量之外其它井巷的需要風量和，m3/min； —— 礦井通風系數(shù)，包括配風不均系數(shù)和內部漏風等因素，～，～，2 礦井容易時期需風量計算及風量分配 1） 容易時期需風量計算采煤工作面實際需要風量：（1）按井下同時工作最多人數(shù)計算。Ko 防止局部通風機吸循環(huán)風的風量備用系數(shù)，~，.I掘進面同時運轉的局部通風機臺數(shù)，臺 = JBT61(14Kw) （巖巷） = 300 m3/min = JBT61(14Kw) （煤巷） = 300 m3/min式中：－第個掘進工作面同時運轉的局部通風機額定風量的和；－為防止局部通風機吸循環(huán)風的風量備用系數(shù)，～。煤巷、半煤巖巷掘進工作面的風量應滿足； 15S≦Ｑ掘進≦240S。QCH4上、下順槽同時進風，改善了回風巷的氣象條件，缺點：回風巷維護在采空區(qū)內，維護困難且工作面漏風大，易引起采空區(qū)自然發(fā)火。的回采工作面都應采用上行通風。②中央分列式進風井位于井田中央，回風井位于井田上部邊界中央。選擇通風系統(tǒng)總的原則應貫徹“安全第一，預防為主”的方針，并有利于礦井建設速度，技術經濟合理。影響采區(qū)生產能力的主要因素是：采煤方法和采煤工藝（回采工作面機械化程度），同采工作面?zhèn)€數(shù)，工作面長度、單產以及采區(qū)運輸和通風等。表17 工作面命名規(guī)則表工作面代號ABCDE注解水平階段采區(qū)東翼（西翼）煤層如：1111（3）代表一水平、一階段、一采區(qū)、東翼 ，13煤層。另外，上山斷面小，有利于巷道的施工和長期維護。硐室采用混凝土砌碹支護，布置5臺HMD4209型水泵，另預留2臺泵的位置。根據主、副井及中央回風井檢查孔資料推測井底車場巖性,副井與井底車場連接處位于約15m左右的中粗、細砂巖層中，其進出車巷道位于砂巖和砂質泥巖中；主井裝載硐室位于中粗砂、粉細砂、砂質泥巖和泥巖中。由于基巖段含水層較多，涌水量較大，推薦采用地面預注漿，實現(xiàn)打干井。，井口絕對標高+，一水平標高650m，水窩31m。故在此次設計過程中，主要以490m輔助水平為基準，后期增設650m水平?？刹擅簩踊夭缮舷迾烁咭姳?33。對井位設置也曾考慮過設在八西線8孔附近方案，其優(yōu)點是工業(yè)場地東翼各煤層傾角均在30176。礦井投產后，根據煤層賦存、東翼工作面接續(xù)情況，適時打開西翼，來保證礦井的生產能力。礦井投產時移交采區(qū)及工作面同方案Ⅰ，工程量及工期也同方案Ⅰ。γ=70176。因此，本礦井地質資源量即包括111b、122b和333計三部分。根據地溫與深度之間建立的相關關系式預測，井田內一級高溫區(qū)的平均深度在500～700m之間，二級高溫區(qū)的平均深度在700m以下。盡管本礦井的一水平已經調整為650m，但650m以淺的實際開采范圍比地質報告中的5km2小，因此，按照潘北井田精查地質報告中使用的方法和參數(shù)預計的礦井涌水量小于地質報告的計算值。該含水組是礦井開采的間接充水水源。2004年，本井田又對首采區(qū)進行三維地震勘探工作，共發(fā)現(xiàn)斷層121條，其中新發(fā)現(xiàn)斷層116條。；西二采區(qū)：40～75176?；矗希罚枺╄F路從井田南部經過，潘謝礦區(qū)鐵路專用線直達其東鄰潘一礦；井田南緣的潘集鎮(zhèn)公路四通八達，可至淮南、鳳臺、阜陽和合肥等地；此外，井田外南側約20km處尚可轉接淮河水運。 錯誤！未定義書簽。本井田南緣的泥河，自西北向東南經青年閘入淮，其兩岸地勢低洼，雨季易成內澇；而井田北緣的黑河，流向也與泥河一致，系一條用于農田灌溉的人工溝渠。F72斷層以北：0～5176?？傮w來看，本井田的構造復雜程度為中等。（3）. 石炭系太灰?guī)r溶裂隙含水組～，主要由自上而下編號的13層灰?guī)r與其間的泥巖、粉砂巖和薄煤層組成。 其它開采技術條件1．主要可采煤層頂、底板巖石工程地質特征本井田主要可采煤層頂板多為粘土巖和砂質粘土巖，局部為砂巖，粉砂巖和砂頁巖互層少量；底板以粘土巖為主，砂質粘土巖次之。根據已經中國國際工程咨詢公司咨詢評估并獲得國家發(fā)展和改革委員會批復的《淮南潘謝礦區(qū)總體開發(fā)規(guī)劃》，本井田東起F1斷層，西止十一勘探線；南自F1（東部）斷層和F9（西部）斷層，北至尚塘耿村集向斜軸或各煤層900m底板等高線的地面垂直投影線。為使大部分333確定得更趨合理，本次對可信度系數(shù)k值首先從井田的構造復雜程度考慮，再結合各可采煤層的穩(wěn)定性綜合選取。）計算。4(Ⅲ)落地提升機，配JKMD44(Ⅲ)落地提升機。、副井口及工業(yè)場地位置選擇本設計對井口及工業(yè)場地位置考慮了3個方案方案Ⅰ：井口位置設于九東線8孔南約100m.該方案：井底車場水平標高650m，位于112煤層底板8煤層頂板砂質巖層中，地面標高+。按照沉積物的組合特征及其含、隔水情況，可將松散層自上而下大致分為全新統(tǒng)弱含水組（QⅣ）、上更新統(tǒng)上部隔水組（QⅢ2）及下部含水組（QⅢ1）、中更新統(tǒng)上部含水組