【正文】 方法。7） 灌漿系統(tǒng)地面灌漿站→幅井→井底車場→軌道大巷→一采區(qū)軌道上山→軌道順槽。3）其它因素。經(jīng)分析以上幾種風(fēng)井布置方式，根據(jù)本井田煤層賦存狀況,結(jié)合礦井開拓布置情況,采用兩翼對角式，進(jìn)風(fēng)井位于井田中央，回風(fēng)井位于井田東西兩翼。目前，國內(nèi)采煤工作面通風(fēng)方式有“U”型、“Y”型、“W”型、“E”型、“Z”型等，其中“U”型應(yīng)用最為廣泛。3）與備用工作面相連的軌道平巷采用調(diào)節(jié)風(fēng)窗。K=。k；Δt機(jī)電硐室進(jìn)、回風(fēng)流的溫度差，℃；采區(qū)變電所及變電硐室，可按經(jīng)驗(yàn)值確定需風(fēng)量：Qri=60～80m3/minb 爆破材料庫實(shí)際需要風(fēng)量按每小時4次換氣量計算，即： Qr= 4V/60 （313）式中 Qr爆破材料庫所需的風(fēng)量，m3/min；V包括聯(lián)絡(luò)巷在內(nèi)的爆破材料庫的空間總體積，m3/min；也可按經(jīng)驗(yàn)值給風(fēng)量：大型爆破材料庫給100～150 m3/min；中小型爆破材料庫給60～100 m3/min。采后iKi （34）式中 Q采ｉ 第I個采煤工作面需要的風(fēng)量, m3/min ；QCH4本礦井是高瓦斯礦井，又是煤層容易自然礦井，為了減少漏風(fēng)，有利于防滅火管理工作，本設(shè)計工作面采用“U”型通風(fēng)系統(tǒng)，上隅角附近容易積存瓦斯問題主要通過瓦斯抽放來解決。此外，在確定采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)時還考慮滿足以下要求：在采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)中，保證風(fēng)流流動的穩(wěn)定性，盡可能避免對角風(fēng)路，盡量減少采區(qū)漏風(fēng)量，并有利于采空區(qū)瓦斯的合理排放及防止采空區(qū)浮煤自然，使新鮮風(fēng)流在其流動路線上被加熱與污染的程度最小。它適用于煤層距離地表較淺且高低起伏大、第一水平無法開鑿總回風(fēng)道的情況，也適用于煤和瓦斯突出危險的礦井或高瓦斯礦井。同時還綜合考慮以下幾方面因素：1）風(fēng)井位置要在洪水位標(biāo)高以上，進(jìn)風(fēng)井須避免污染空氣進(jìn)入，距有害氣體源的地點(diǎn)不得小于500m；2）井口工程地質(zhì)及井筒施工地質(zhì)簡單；3）占地少，壓煤少，交通方便，便于施工；4）通風(fēng)系統(tǒng)簡單，風(fēng)流穩(wěn)定，易于管理；5）發(fā)生事故時，風(fēng)流易于控制，井下每一水平到上一水平和每個采區(qū)之間至少要有兩個通向地面的安全出口，以便于人員撤出；6）使專用通風(fēng)巷道的數(shù)目最少，風(fēng)路最短，貫通距離短，井巷工程量?。?）盡可能使每個采區(qū)的產(chǎn)量均衡，阻力接近，避免過多的風(fēng)量調(diào)節(jié)，盡量少設(shè)置通風(fēng)構(gòu)筑物，以免引起大量漏風(fēng)；8）多風(fēng)機(jī)抽出式通風(fēng)時，為了保持風(fēng)機(jī)聯(lián)合運(yùn)轉(zhuǎn)的穩(wěn)定性，應(yīng)盡量降低總進(jìn)風(fēng)道公共風(fēng)路段的風(fēng)阻；9）新設(shè)計礦井不宜在同一井口采用多臺主要通風(fēng)機(jī)串、并聯(lián)運(yùn)轉(zhuǎn)；10）井下爆破材料庫必須有單獨(dú)的進(jìn)風(fēng)流，回風(fēng)必須引入礦井主要回風(fēng)道。 1） 運(yùn)煤系統(tǒng)東一采區(qū)工作面→運(yùn)輸順槽→皮帶斜巷→皮帶機(jī)上山→采區(qū)溜煤眼→皮帶機(jī)大巷→井底車場煤倉→主井→地面。根據(jù)上述條件，設(shè)計走向長壁全部垮落法后退式采采煤方法。各區(qū)段在煤層中布置兩條平巷，一條為運(yùn)輸巷，一條為軌道巷。清理斜巷下部設(shè)有沉淀池、吸水井、水泵房等。（2）井底煤倉主井井底設(shè)1個井底煤倉，布置在主井井筒的北側(cè)，采用園形斷面直立煤倉，垂高約36m，容量約1600t，采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本礦井3個井筒凍結(jié)段井壁均采用雙層鋼筋混凝土內(nèi)夾塑料板復(fù)合井壁。，井口絕對標(biāo)高+，井筒深度為410m。各煤層組一般采用自上而下的開采順序；但在煤層無壓茬關(guān)系以及為解決瓦斯問題，須開采下解放層時除外。3. 水平標(biāo)高的確定井田回采上限為350m至470m，F(xiàn)66斷層以南部分回采下限約在650～850m，F(xiàn)66斷層以北部分回采下限在750m以下；首采的131煤層被F66斷層切割部位的標(biāo)高在650m左右。該含水組是礦井開采的間接充水水源，必須留設(shè)防水煤柱。該方案投產(chǎn)時移交490m以淺東一（131～111）采區(qū)1個131煤層綜采面。按方案Ⅰ計，按方案Ⅱ計，方案Ⅱ服務(wù)年限稍長，方案Ⅰ服務(wù)年限較合適。（3）礦井設(shè)計可采儲量礦井設(shè)計資源/儲量扣除工業(yè)場地煤柱量和開采損失后，；，%。為此，各可采煤層中333的可信度系數(shù)k值即按穩(wěn)定煤層、。鑒于地質(zhì)構(gòu)造方案發(fā)生變化，作為原井田東界的F1斷層已向南、東偏移，且東北部煤層底板等高線也有所改變，地質(zhì)報告匯編時對井田范圍作了局部調(diào)整。根據(jù)138和1煤層頂板巖石物理力學(xué)試樣的測定結(jié)果，按照煤炭科學(xué)研究總院的煤層頂板分類標(biāo)準(zhǔn)劃分，三層主要可采煤層頂板類別均介于不穩(wěn)定～堅(jiān)硬之間?；?guī)r巖溶裂隙發(fā)育不均，富水性弱～較強(qiáng)。井田內(nèi)的二疊紀(jì)煤系總厚約713m，共含煤32層，%。結(jié)合《精查地質(zhì)報告》、《西翼補(bǔ)充勘探報告》《首采區(qū)三維地震勘探報告》，全井田發(fā)育尚塘耿村向斜，共發(fā)現(xiàn)斷層82條。該地區(qū)每年春、夏季多東南風(fēng)及東風(fēng)，秋季多東南風(fēng)及東北風(fēng)，冬季多東北風(fēng)及西北風(fēng)，最大風(fēng)速22m/s；℃，℃，℃；，雨量多集中在8月份；雪期一般在每年11月上旬至次年3月中旬，最大降雪量16cm；土壤的最大凍結(jié)深度為30cm。 錯誤！未定義書簽。敬請各位領(lǐng)導(dǎo)、老師給予批評、指正。；工廣保護(hù)煤柱線內(nèi)：30～35176。若按最大落差大小來分，分別有大于等于100m的5條，小于100m而大于等于50m的5條，小于50m而大于等于20m的15條。一般上部的砂礫層累厚0～66. 10m，富水性不均一，側(cè)向徑流補(bǔ)給微弱，以靜儲量為主，且東部多呈片狀分布，向西則漸厚并直覆于基巖之上。本井田16～4煤層屬裂隙充水礦床，水文地質(zhì)條件簡單；1煤層屬以底板進(jìn)水為主的巖溶充水礦床，水文地質(zhì)條件中等?！?hm以外，℃/hm，屬地溫正常區(qū)。2)．煤炭資源/儲量根據(jù)上述分類，本礦井共有查明煤炭資源（111b+122b+333），其中探明的經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)儲量（111b），控制的經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)儲量（122b），推斷的內(nèi)蘊(yùn)經(jīng)濟(jì)資源量（333）。（2）礦井設(shè)計資源/儲量礦井工業(yè)資源/，共有礦井設(shè)計資源/。方案Ⅱ：該方案移交時工業(yè)場地內(nèi)井筒數(shù)目同方案Ⅰ，僅主井及中央回風(fēng)井井筒直徑及主井井筒提升設(shè)備不同?？紤]到初期投產(chǎn)的東一（131）～，～，煤層較厚，且八線以東傾角較小。另外，從首采區(qū)三維地震勘探資料來看，F(xiàn)72斷層的傾斜方向恰巧與精查地質(zhì)報告所提供的傾斜方向相反，井底車場水平落在F72斷層間；而且該井位處于F66以北，但F66以北可采儲量少，故不予推薦。表14 可采煤層防水煤柱計算高度成果表煤 層最小～最大平均（點(diǎn)數(shù)）163～（9）131～（7）112～（5）8～（6）41～（7）1～（8）2)．回采上限標(biāo)高的確定由于用以計算防水煤柱的鉆孔中煤層及其覆巖的厚度不同，因而計算的煤柱高度不盡一致，加上基巖界面標(biāo)高也有較大的差異，所以，計算的煤柱底界參差不齊。在實(shí)際工作中，為合理增加水平的垂高、保證服務(wù)年限以及解決煤層賦存不規(guī)則（露頭的高低差大、斷層褶皺構(gòu)造的影響、山地地形高低）等情況，需在正式開采第一水平之上設(shè)立輔助水平。交通罐采用鋼軌罐道。同時，由于副井井筒凈直徑較大（）,受鉆機(jī)能力限制（，國內(nèi)正進(jìn)行技術(shù)改造，），從技術(shù)方面考慮副井采用鉆井法施工目前暫不可能，只能采用凍結(jié)法鑿井。矸石率按礦井年生產(chǎn)能力的12%計取，礦井年出矸石量為288kt，即井底車場要擔(dān)負(fù)的礦井矸石年運(yùn)量為288kt。，采用直墻半園拱斷面，混凝土砌碹支護(hù)。即：一條軌道上山，一條皮帶運(yùn)輸上山，一條行人通風(fēng)上山。軌道上山經(jīng)繞道與軌道石門相通，由于繞道需要為運(yùn)輸車輛的調(diào)度及存放服務(wù)，故要求能夠存放約下一列車的長度，長度約為15m。（2） 采區(qū)生產(chǎn)能力采區(qū)生產(chǎn)能力是采區(qū)內(nèi)同時生產(chǎn)的回采工作面和掘進(jìn)工作面產(chǎn)量的總和，合理確定采區(qū)生產(chǎn)能力，對礦井實(shí)現(xiàn)合理集中生產(chǎn)，保證礦井穩(wěn)產(chǎn)高產(chǎn)和提高礦井各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)具有十分重要意義。通風(fēng)系統(tǒng)具有抗災(zāi)能力；發(fā)生事故時人員便于撤出；通風(fēng)的基建投資省，營運(yùn)費(fèi)用低，綜合效益。其主要缺點(diǎn)是進(jìn)回風(fēng)井之間漏風(fēng)大，礦井的中后期通風(fēng)線路長，通風(fēng)阻力大，工業(yè)場地噪音大。抽壓聯(lián)合式一、二水平過渡 可產(chǎn)生較大的通風(fēng)壓力，能適應(yīng)大阻力礦井需要，但通風(fēng)管理困難，一般新建礦井和高瓦斯礦井不宜采用，只是個別用于老井延深或改建的低瓦斯礦井。這種通風(fēng)方式也不需要維護(hù)采空區(qū)的巷道缺點(diǎn)：工作面上偶角附近容易積存瓦斯，特別是瓦斯涌出量增大時，常造成回風(fēng)巷道瓦斯超限。礦井總進(jìn)風(fēng)量為： (32) 式中 ： —— 礦井總進(jìn)風(fēng)量，m3/min； —— 采煤工作面需風(fēng)量和， m3/min；—— 掘進(jìn)工作面需風(fēng)量和，m3/min；—— 備用工作面需風(fēng)量和，m3/min；—— 硐室需要風(fēng)量和，m3/min；—— 礦井除了采煤，掘進(jìn)和硐室需要風(fēng)量之外其它井巷的需要風(fēng)量和，m3/min； —— 礦井通風(fēng)系數(shù)，包括配風(fēng)不均系數(shù)和內(nèi)部漏風(fēng)等因素，～，～，2 礦井容易時期需風(fēng)量計算及風(fēng)量分配 1） 容易時期需風(fēng)量計算采煤工作面實(shí)際需要風(fēng)量：（1）按井下同時工作最多人數(shù)計算。Ko 防止局部通風(fēng)機(jī)吸循環(huán)風(fēng)的風(fēng)量備用系數(shù)，~，.I掘進(jìn)面同時運(yùn)轉(zhuǎn)的局部通風(fēng)機(jī)臺數(shù)，臺 = JBT61(14Kw) （巖巷） = 300 m3/min = JBT61(14Kw) （煤巷） = 300 m3/min式中：－第個掘進(jìn)工作面同時運(yùn)轉(zhuǎn)的局部通風(fēng)機(jī)額定風(fēng)量的和；－為防止局部通風(fēng)機(jī)吸循環(huán)風(fēng)的風(fēng)量備用系數(shù)，～。煤巷、半煤巖巷掘進(jìn)工作面的風(fēng)量應(yīng)滿足； 15S≦Ｑ掘進(jìn)≦240S。QCH4上、下順槽同時進(jìn)風(fēng)，改善了回風(fēng)巷的氣象條件，缺點(diǎn)：回風(fēng)巷維護(hù)在采空區(qū)內(nèi)，維護(hù)困難且工作面漏風(fēng)大，易引起采空區(qū)自然發(fā)火。的回采工作面都應(yīng)采用上行通風(fēng)。②中央分列式進(jìn)風(fēng)井位于井田中央，回風(fēng)井位于井田上部邊界中央。選擇通風(fēng)系統(tǒng)總的原則應(yīng)貫徹“安全第一，預(yù)防為主”的方針，并有利于礦井建設(shè)速度，技術(shù)經(jīng)濟(jì)合理。影響采區(qū)生產(chǎn)能力的主要因素是：采煤方法和采煤工藝（回采工作面機(jī)械化程度），同采工作面?zhèn)€數(shù)，工作面長度、單產(chǎn)以及采區(qū)運(yùn)輸和通風(fēng)等。表17 工作面命名規(guī)則表工作面代號ABCDE注解水平階段采區(qū)東翼（西翼）煤層如：1111（3）代表一水平、一階段、一采區(qū)、東翼 ，13煤層。另外，上山斷面小，有利于巷道的施工和長期維護(hù)。硐室采用混凝土砌碹支護(hù)，布置5臺HMD4209型水泵，另預(yù)留2臺泵的位置。根據(jù)主、副井及中央回風(fēng)井檢查孔資料推測井底車場巖性,副井與井底車場連接處位于約15m左右的中粗、細(xì)砂巖層中，其進(jìn)出車巷道位于砂巖和砂質(zhì)泥巖中；主井裝載硐室位于中粗砂、粉細(xì)砂、砂質(zhì)泥巖和泥巖中。由于基巖段含水層較多，涌水量較大，推薦采用地面預(yù)注漿，實(shí)現(xiàn)打干井。，井口絕對標(biāo)高+，一水平標(biāo)高650m，水窩31m。故在此次設(shè)計過程中，主要以490m輔助水平為基準(zhǔn)，后期增設(shè)650m水平?？刹擅簩踊夭缮舷迾?biāo)高見表233。對井位設(shè)置也曾考慮過設(shè)在八西線8孔附近方案，其優(yōu)點(diǎn)是工業(yè)場地東翼各煤層傾角均在30176。礦井投產(chǎn)后，根據(jù)煤層賦存、東翼工作面接續(xù)情況，適時打開西翼，來保證礦井的生產(chǎn)能力。礦井投產(chǎn)時移交采區(qū)及工作面同方案Ⅰ，工程量及工期也同方案Ⅰ。γ=70176。因此，本礦井地質(zhì)資源量即包括111b、122b和333計三部分。根據(jù)地溫與深度之間建立的相關(guān)關(guān)系式預(yù)測，井田內(nèi)一級高溫區(qū)的平均深度在500～700m之間，二級高溫區(qū)的平均深度在700m以下。盡管本礦井的一水平已經(jīng)調(diào)整為650m，但650m以淺的實(shí)際開采范圍比地質(zhì)報告中的5km2小，因此，按照潘北井田精查地質(zhì)報告中使用的方法和參數(shù)預(yù)計的礦井涌水量小于地質(zhì)報告的計算值。該含水組是礦井開采的間接充水水源。2004年，本井田又對首采區(qū)進(jìn)行三維地震勘探工作，共發(fā)現(xiàn)斷層121條，其中新發(fā)現(xiàn)斷層116條。；西二采區(qū)：40～75176?；矗希罚枺╄F路從井田南部經(jīng)過，潘謝礦區(qū)鐵路專用線直達(dá)其東鄰潘一礦；井田南緣的潘集鎮(zhèn)公路四通八達(dá)，可至淮南、鳳臺、阜陽和合肥等地；此外，井田外南側(cè)約20km處尚可轉(zhuǎn)接淮河水運(yùn)。 錯誤！未定義書簽。本井田南緣的泥河，自西北向東南經(jīng)青年閘入淮，其兩岸地勢低洼，雨季易成內(nèi)澇；而井田北緣的黑河，流向也與泥河一致，系一條用于農(nóng)田灌溉的人工溝渠。F72斷層以北：0～5176?？傮w來看，本井田的構(gòu)造復(fù)雜程度為中等。（3）. 石炭系太灰?guī)r溶裂隙含水組～，主要由自上而下編號的13層灰?guī)r與其間的泥巖、粉砂巖和薄煤層組成。 其它開采技術(shù)條件1．主要可采煤層頂、底板巖石工程地質(zhì)特征本井田主要可采煤層頂板多為粘土巖和砂質(zhì)粘土巖，局部為砂巖，粉砂巖和砂頁巖互層少量；底板以粘土巖為主，砂質(zhì)粘土巖次之。根據(jù)已經(jīng)中國國際工程咨詢公司咨詢評估并獲得國家發(fā)展和改革委員會批復(fù)的《淮南潘謝礦區(qū)總體開發(fā)規(guī)劃》，本井田東起F1斷層，西止十一勘探線；南自F1（東部）斷層和F9（西部）斷層，北至尚塘耿村集向斜軸或各煤層900m底板等高線的地面垂直投影線。為使大部分333確定得更趨合理，本次對可信度系數(shù)k值首先從井田的構(gòu)造復(fù)雜程度考慮，再結(jié)合各可采煤層的穩(wěn)定性綜合選取。）計算。4(Ⅲ)落地提升機(jī)，配JKMD44(Ⅲ)落地提升機(jī)。、副井口及工業(yè)場地位置選擇本設(shè)計對井口及工業(yè)場地位置考慮了3個方案方案Ⅰ：井口位置設(shè)于九東線8孔南約100m.該方案：井底車場水平標(biāo)高650m，位于112煤層底板8煤層頂板砂質(zhì)巖層中，地面標(biāo)高+。按照沉積物的組合特征及其含、隔水情況，可將松散層自上而下大致分為全新統(tǒng)弱含水組（QⅣ）、上更新統(tǒng)上部隔水組（QⅢ2）及下部含水組（QⅢ1）、中更新統(tǒng)上部含水組