【正文】 V 柱底M N V 1柱頂M N V 柱底M N V 表73 B、C柱的內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEk(1)SEk(2)SWk(1)SWk(2)*SGk+*SQk*SGk+*SWk*SGk+**(SQk+SWk)*SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax及相應(yīng)V,NNmax及相應(yīng)V,MNmin及相應(yīng)V,M5柱頂M N V 柱底M N V 4柱頂M N V 柱底M N V 3柱頂M N V 柱底M N V 2柱頂M N V 柱底M N V 1柱頂M N V 柱底M N V 柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 A、D柱彎矩值調(diào)整第5層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。 支座B上部， αs=M/（fcmbf，h02） = = ξ=1（12αs）1/2= 可近似取 As=ξfcmbf，h0/fy =300565/300= 實(shí)配鋼筋3Ф16，As=603 mm2。 最不利組合二：Nmax=， M=m，N= KN，軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm，附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即400/30=，故取ea=20mm。對(duì)于第一類T型截面, ξξb均能滿足,可不用驗(yàn)算?？蚣芰簝?nèi)力組合：本方案考慮了七種內(nèi)力組合，+ ,*SGk+*SWk , *SGk+**(SQk+SWk), *SGk+*SEk, *SGk+*(*SQK+*SWK) , 考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。m對(duì)于3層：MBD中 ==調(diào)幅后：梁端彎矩M’1 =βM1 M’2=βM2跨中彎矩：M’中=M中(M’1 + M’2）/2注：這里彎矩帶正負(fù)號(hào)，梁上邊受拉為負(fù)，下邊受拉為正。mM2 M3KNm對(duì)于14層，q1″是包括梁自重和其上部墻重,為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第5層。梁的截面高度h取值如下：框架梁： h1=（~）L (32) AB、CD跨: h1=L==600mm 取h1=600mm BC跨：在AB和CD之間，考慮到整體性，故也取h1=600mm 連系梁： H2L h2=L==250mm,k取h2=400mm。走廊的應(yīng)符合人流通暢和建筑防火要求，通常單股人流的通行寬度約為500~600mm。地震烈度：7度，Ⅱ類場(chǎng)地，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，抗震等級(jí)三級(jí)。（6）環(huán)境的穩(wěn)定性。縱觀教學(xué)建筑的發(fā)展歷史，無(wú)不體現(xiàn) 著人類文化、文明的歷史進(jìn)程和時(shí)代特征。（8）濟(jì)性。(1) 鄭州大學(xué)土木工程教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(2) 鄭州大學(xué)土木工程教學(xué)樓畢業(yè)論文開題報(bào)告(3) 相關(guān)建筑設(shè)計(jì)規(guī)范2 建筑設(shè)計(jì) 平面設(shè)計(jì)，共五層，,主體結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框結(jié)構(gòu)。樓梯設(shè)計(jì)主要根據(jù)使用要求和人流通行情況確定梯段和休息平臺(tái)的寬度，梯段的寬度通常不小于1100mm~1200mm。m)2EcI0/l (kNm M2=PDeD =（）/2 = KNm514 活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算對(duì)于第5層，AB,CD跨梁： q==BC跨：q″==AB,CD跨梁端彎矩：MAB= MB A=ql2AB/12 = = （）BC跨梁端彎矩：MBC= MCB=ql2AB/12 = = （）對(duì)于第14層，AB,CD跨梁： q==BC跨：q，==AB,CD跨梁端彎矩：MBD= MDB=ql2BD/12 = = （）BC跨梁端彎矩：MBC= MCB=ql2AB/12 = = （） 圖57 活載作用下彎矩分配圖圖58 活載彎矩圖 跨中彎矩計(jì)算恒載作用下梁的跨中彎矩，按實(shí)際荷載利用兩端帶彎矩的簡(jiǎn)支求得。mMBC中=M0（M左+ M右）mME== （△u）k為第k層的層間側(cè)移。第4層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=可知，4層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。 ρ=603/300/565=%ρmin=%， 梁斜截面受剪承載力計(jì)算 驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0=565mm hw/b=565/300=4,屬厚腹梁。m此組內(nèi)力是非地震組合情況 ，故不必進(jìn)行調(diào)整。m）柱端剪力計(jì)算值：Vc = KN柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N= KN剪跨比：Mc/Vch0=*103/2軸壓比：N/fcmbh0=*103/ 柱正截面承載力計(jì)算先以第5層A、D號(hào)柱為例，最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax=ρ=942/300/565= %ρmin=%，滿足要求。m）5759990140284759990140280．503759990140282759990140280．50192958017168梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算： M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） (615) M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） (616) V b=（M l b+ M r b）/ l (617) Ni=∑（V l b V r b）k (618 )具體計(jì)算過(guò)程見下表： 表611 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計(jì)算層次AB梁 BC梁BC梁柱軸力M1bM2blVbM3bM4blVb邊柱N中柱N5343332313 圖64 地震荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖7框架的內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)：根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級(jí)抗震等級(jí)?；咀哉裰芷赥1（s）可按下式計(jì)算：T1= （uT）1/2 (67)注：uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)